Учебная работа. Защита электрической сети

1 Звезда2 Звезды3 Звезды4 Звезды5 Звезд (Пока оценок нет)
Загрузка...

защита электрической сети

Введение

В условиях эксплуатации возможны повреждения отдельных элементов системы электроснабжения. В ряде случаев повреждение должно быть ликвидировано в течение долей секунды, совершенно очевидно, что человек не в состоянии справиться с такой задачей. Поэтому для определения места повреждения и подачи сигнала на отключение соответствующих выключателей устанавливаются специальные автоматические устройства. Это и есть релейная защита, действующая на отключение. В некоторых случаях выключение и защита совмещаются в одном аппарате (предохранитель, автомат).

иногда в условиях эксплуатации возникают ненормальные режимы, существование которых допустимо в течение некоторого времени. Нарушение нормального режима в этих случаях может быть ликвидировано действием оперативного персонала. При этом нецелесообразно немедленное отключение элемента электрической сети, а достаточно дать сигнал персоналу. Это осуществляется релейной защитой, действующей на сигнал.

Релейная защита — только часть автоматики, получившая применение в системах раньше других автоматических устройств. Вместе с тем, одна релейная защита не в состоянии обеспечить надежность и бесперебойность электроснабжения, поэтому для повышения надежности электроснабжения недостаточно только быстрого отключения поврежденного элемента, необходимо также быстро включить этот элемент повторно в работу или заменить его резервным. Таким образом, быстродействием должны обладать также устройства АПВ и АВР.

1. Расчет токов короткого замыкания

Для расчетов видов релейной защиты требуется максимальном и минимальном режимах работы систем. Для максимального режима достаточно иметь токи трехфазного кз, в минимальном режиме необходимы также токи двухфазных к.з..

При расчете удельное реактивное сопротивление воздушных ЛЭП принимается среднетиповое Х0=0,04 Ом/км, активным пренебрегается. Для кабельной линии Л5 учитываются обе составляющие, их удельное коротких участков между шинами и потребительскими элементами (двигатели, трансформаторы, БСК) не учитываются.

Расчет ведется в относительных единицах.

Составляется расчётная схема. Она приведена на рисунке 2.

Задаются базисные условия:

Базисная мощность Sб, МВА принимается

Sб=100;

базисное напряжение Uбi, кВ принимается

, (1)

,

.

Базисный ток , кА, рассчитывается по формуле

,(2)

где Sб — базисная мощность, МВА;

Uбi — базисное напряжение i-ой точки, кВ.

Составляется расчётная схема

рисунок 2 — Расчётная схема

Относительные базисные сопротивления определяются по формулам

для энергосистемы для первой и второй системы в минимальном (максимальном) режиме

, (3)

где Sсi min(max) — мощность системы в минимальном (максимальном) режиме, МВА.

для ЛЭП

, (4)

где l — длина воздушной линии, км;

Uбi — базисное напряжение i-ой воздушной линии, кВ.

для двигателя

, (5)

для трансформаторов

, (6)

где Uкi — напряжение к.з. i -того трансформатора, ℅;

Sнi — номинальная мощность i -того трансформатора, МВА.

для кабельной линии

, (7)

где x0 — удельное реактивное сопротивление, (для АХМ-240 x0=0,075

Ом/км;

l — длина кабельной линии, км.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 1.

Таблица 1 — Расчет относительных базисных сопротивлений

энергосистемаЛЭПтрансформаторКЛсистема1система2Л1,2Л3,4Т1,2Т3maxminmaxminXбi0,06250,07690,04540,0550,00550,00690,2757,50,0002

Составляется схема замещения сети и производится расчет токов короткого замыкания во всех точках.

рисунок 3 — Схема замещения сети

Рассчитывается точка К-1. Система Sс2 — отключена.

Сопротивление в точке К-1 рассчитывается по формуле

, (8)

.

.

ток к.з. в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается по формуле

, (9)

где Iкimax(min) — ток к.з. i -той точки в максимальном (минимальном) режиме, кА; Iбi — базисный ток i-той системы, кА.

Система Sс2 — отключена.

,

.

Рассчитывается точка К-3. Система Sс1 — отключена.

. (10)

Рассчитывается точка К-2.

Сопротивление точки К-2 в максимальном (минимальном) режиме

. (11)

Система Sс1 — отключена.

Сопротивление точки К-2 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается

.(12)

Обе системы работают.

Сопротивление точки К-2 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается по формуле

. (13)

Система Sс2 — отключена.

Сопротивление точки К-4 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается по формуле

. (14)

Система Sс1 — отключена.

Сопротивление точки К-4 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается

. (15)

Обе системы работают.

Сопротивление точки К-4 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается по формуле

. (16)

Рассчитывается точка К-5.

Система Sс2 — отключена.

Сопротивление точки К-5 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается по формуле

. (17)

Система Sс1 — отключена.

Сопротивление точки К-5 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается

.(18)

где zкп — общее сопротивление кабельной линии;

, (19)

где Rкл — активное сопротивление кабельной линии, Ом, справочные

данные, Rкл=R1=0,39;

Обе системы работают.

Сопротивление точки К-5 в максимальном (минимальном) режиме рассчитывается по формуле

.(20)

Результаты расчетов сводятся в таблицу 2 и 3.

Таблица 2 — Расчет токов к.з. в точках К1 и К3

IбiSc2 -отключенахк.iIкimaxminmaxminК10,250,107450,06122,3272,127К30,250,124450,138852,0091,8

2. Расчет защиты БСК

максимальная токовая защита применяется от многофазных коротких замыканиях, возникающих при пробое секции конденсаторов и может выполняются с использованием реле мгновенного действия типа РБМ.

ток срабатывания МТЗ , А, выбирается из условия отстройки от тока включения и разряда батареи.

, (21)

где -номинальный ток всей батареи конденсаторов, А.

,

, (22)

.

Выбираются 36 конденсаторных батарей типа КС-10,5-75 2У3 с параметрами ;;

Номинальный ток конденсаторной батареи , А, определяется по формуле

,(23)

.

кроме того, осуществляет индивидуальная защита отдельных конденсаторов (для конденсаторов 6-10 кВ при помощи установки быстродействующих предохранителей типа ПК).

ток плавкой вставки , А, предохранителя выбирается по формуле

А, (24)

где -номинальный ток одного конденсатора;

Выбираются предохранители типа ПК 1-10-8/5-20 У3 с параметрами: Uн=10 кВ,

Iна=32 А, Iвс=5 А.

По номинальному току батареи выбирается трансформатор тока из приложения.

МТЗ действует также при перегрузках.

Определяем номинальный ток , А, трансформатора определяется по формуле

, (25)

где Sтр — номинальная мощность силового трансформатора Т3 кВА;

n — количество ТТ.

.

Принимаем Iн1=150 А.

Ток срабатывания реле , А, определяется по формуле

,(27)

где Ксх — коэффициент схемы, Ксх=√3;

Кт — коэффициент трансформации трансформатора тока;

.

, (28)

где Iн1тт — первичный номинальный ток трансформатора тока, А, выби-

рается ближайшее большее значение из стандартного ряда;

Iн2тт — вторичный номинальный ток трансформатора тока, А, Iн2тт=5.

Выбирается реле тока типа РТ-40/20. Предел установок 5-20 А

чувствительность защиты считается достаточной при коэффициенте чувствительности большем, либо равным двум.

,(29)

где — двух фазный ток к.з. в точке К-5, А;

.

, (30)

.

3. Расчет защиты кабельной линии

На кабельных линиях напряжением 6 — 10 кВ должны быть предусмотрены устройства релейной защиты от многофазных КЗ и от однофазных замыканий на землю.

В данной схеме от междуфазных КЗ в качестве основной и для резервирования отказов защит двигателей можно выбрать МТЗ с независимой выдержкой времени на постоянном оперативном токе (т.к. защита будет установлена на ГПП, где предусмотрена аккумуляторная батарея). Схема защиты простейшая с одним реле тока РТ — 40, подключенным к трансформаторам тока на крайних фазах А и С, соединенным в неполный треугольник.

ток срабатывания МТЗ выбирается из условия отстройки от наибольшего рабочего тока линии.

, ( 28 )

где kнад — коэффициент надежности;

kс.з — коэффициент само запуска электродвигателей;

kв — коэффициент возврата реле;

.

При пуске последнего двигателя коэффициент само запуска определяется по формуле,

( 29 )

ток замыкание защита сеть

где — коэффициент пуска двигателей;

— суммарная мощность двигателей, кВт;

— коэффициент мощности двигателей;

— суммарная мощность трансформаторов присоединяемых к шинам Д;

.

В установившемся режиме максимальное значение тока,

, ( 30 )

.

По выбирается первичный номинальный ток трансформатора тока, а затем коэффициент трансформации трансформатора тока.

Ток срабатывания реле определяется по формуле,

, ( 31 )

.

По выбирается тип реле тока.

Чувствительность защиты проверяется по 2х — фазному КЗ в конце КЛ на шинах п/ст. Д.

, ( 32)

.

защита должна иметь ≥1,5.

4. Расчет защиты трансформатора Т2

В данной главе выбираются следующие защиты:

·упрощенная продольная дифференциальная защита (с двумя реле типа РНТ-565 с насыщающимся трансформатором тока (НТТ)) от междуфазных коротких замыканий;

·МТЗ по схеме неполной звезды со стороны питания — от внешних коротких замыканий;

·газовая — от витковых замыканий и других внутрибаковых повреждений;

·токовая в одной фазе — от перегруза. Оперативный ток постоянный.

4.1 Продольная дифференциальная защита

Расчет дифференциальной защиты осуществляется в следующем порядке:

определяются средние значения первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора ;

Формулы и результаты расчетов средних значений первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора сводятся в таблицу 5

при внешних к.з. в дифференциальной цепи появляется ток небаланса, поэтому первым условием выбора первичного тока срабатывания защиты является отстройка от этого тока небаланса:

,(37)

где kн — коэффициент надежности, (для реле типа РНТ kн=1,3);

ток небаланса, А;

Таблица 5 — Формулы для определения средних значений первичных и вторичных токов для всех сторон защищаемого трансформатора

Наименование величиныЧисленное ток в плечах защиты, А

,(38)

где — составляющая, обусловленная погрешностью ТТ, А;

— составляющая, обусловленная неточностью установки на

коммутаторе реле типа РНТ расчетных чисел витков уравни-

тельных обмоток (учитывая только при расчете уточненного

тока срабатывания защиты), А.

, (39)

где Капер- коэффициент учитывающий переходный режим, kапер=1;

Кодн- коэффициент однотипности, kодн=1;- относительное Iк.max- периодическая составляющая (t=0) при расчетном внешнем

трехфазном кз (Iк(3) на шинах Г в максимальном режиме), А.

Вторым условием выбора тока срабатывания защиты, А, является отстройка от броска тока намагничивания при включении ненагруженного

трансформатора под напряжением

, (40)

где Котс — коэффициент отстройки, kотс=1,3;

Iн1 — номинальный ток трансформатора, А.

За предельное значение Iс.з., принимается большее из двух условий.

Уточненный расчет тока срабатывания защиты производится после выбора чисел витков уравнительных обмоток НТТ. Основная сторона дифференциальной цепи выбирается вторичной так как, там проходит наибольший ток Iв.

Для этой стороны ток срабатывания реле, А, определяется по формуле

, (41)

где Iс.з.осн — ток выбираемый по условиям, А;

Ксх.осн — коэффициент схемы, Ксх.осн=√3;

Ктр.осн — коэффициент трансформации.

Число витков обмотки НТТ реле РНТ на основной стороне

где Fс.р. — МДС, необходимая для срабатывания реле, (для РНТ-565

Fс.р=(100±5)А).

За ωосн, принимается ближайшее меньшее число витков по отношению к ωосн.расч..

Число витков обмотки НТТ, , включаемой на не основной стороне

, (43)

За ωнеосн принимается ближайшее целое число витков.

Определяется составляющая

, (44)

Уточненное

, (45)

Уточненное

, (46)

Так как, Iс.з.ут. больше предварительного выбранного значения Iс.з., то Iс.з.ут. принимается за окончательное чувствительность защиты определяется по двухфазному к.з. в зоне действия защиты на стороне 6 кВ.

, (47)

Результаты расчетов средних значений первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора, а также расчет параметров продольной дифференциальной защиты трансформатора Т1 сводятся в таблицу 6 и таблицу 7.

Таблица 6 — Расчет средних значений первичных и вторичных номинальных токов для всех сторон защищаемого трансформатора

Наименование величиныЧисленное ток трансформатора, А26,24577,4Коэффициент трансформации трансформатора тока6120Схема соединения ТТΔΥВторичный ток в плечах защиты, А7,68,3

Таблица 7 — Расчет параметров продольной дифференциальной защиты

Параметр защитыРасчетное значениеIн.б., А710Iн.б.΄, А710Iс.з., Апервое условие923второе условие34,12Iс.р.осн., А266,45ω, витковосн.расчетное0,38основное0неосн. расчетное0 626неосновное0Уточнённые показателиIн.б.ут., А710Iс.з.ут., А923Iс.р.ут, А266,45ω, витковосн. расчетное0основное0неосн. расчетное0неосновное0Кч7,4I(2)к imin, А4482,5тип релеРНТ-565

4.2 максимальная токовая защита

Выполняется с независимой выдержкой времени на реле типа РТ-40, включенных по схеме неполной звезды со стороны питания.

Ток срабатывания защиты , А, по условию отстройки от рабочего тока при возможной перегрузке трансформатора

, (48)

где Кн — коэффициент надежности отстройки, kн=1,3;

Ксзп.- коэффициент самозапуска нагрузки, kсзп.=1,2÷1,5;

Кв — коэффициент возврата реле.

, (49)

ток срабатывания реле , А, определяется по формуле

, (50)

Коэффициент чувствительности при двухфазном к.з. за трансформатором должен быть

, (51)

где — минимальный двухфазный ток к.з. в точке К-4.

При к.з. в конце линии, отходящих от шин низшего напряжения (в конце линии Г-Д).

Результаты расчетов сводятся в таблицу 8.

Таблица 8 — Расчет МТЗ

Iс.з., АIраб.max, АIн1тт, АКтрIс.р., АКчтип релепред. уставокМТЗ71,6436,7361503011,9462,58РТ-40/205÷20

Выбирается реле времени типа РВ-132 с пределом регулирования времени срабатывания 0,5÷9 секунд.

4.3 Газовая защита

Газовая защита основана на использовании явления газообразования в баке поврежденного трансформатора. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения, и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение.

Основным элементом газовой защиты является газовое реле KSG, устанавливаемое в маслопроводе между баком и расширителем. Достоинства газовой защиты: высокая чувствительность и реагирование практически на все виды повреждения внутри бака; сравнительно небольшое время срабатывания; простота выполнения, а также способность защищать трансформатор при недопустимом понижении уровня масла по любым причинам. Наряду с этим защита имеет ряд существенных недостатков, основной из которых — нереагирование ее на повреждения, расположенные вне бака, в зоне между трансформатором и выключателями. Защита может подействовать ложно при попадании воздуха в бак трансформатора, что может быть, например, при доливке масла, после ремонта системы охлаждения и др. Возможно также ложные срабатывания защиты на трансформаторах, установленных в районах, подверженных землетрясениям. В таких случаях допускается возможность перевода действия отключающего элемента на сигнал. В связи с этим газовую защиту нельзя использовать в качестве единственной защиты трансформатора от внутренних повреждений.

Газовая защита обязательна для трансформаторов мощностью Sт>6300 кВА. Допускается устанавливать газовую защиту и на трансформаторах меньшей мощности. Для внутрицеховых подстанций газовую защиту следует устанавливать на понижающих трансформаторах практически любой мощности, допускающих это по конструкции, независимо от наличия другой быстродействующей защиты.

В качестве реагирующего органа выбираем реле с чашкообразными элементами типа РГЧЗ-66 (уставки скоростного элемента 0,6; 0,9; 1,2 м/с).

.4 Защита от перегруза

выполняется одним реле тока, включенным на ток какой-либо фазы в цепь одного из трансформатора тока защиты от внешних кз.

Ток срабатывания защиты , А, определяется по формуле

, (52)

где Кнад- коэффициент надежности отстройки учитывает только по-

грешность в токе срабатывания, Кнад=1,05.

ток срабатывания реле, А, определяется по формуле

, (53)

Результаты расчетов сводятся в таблицу 9.

Таблица 9 — Расчет от перегруза

Iс.з., АIс.р., АКчтип релеПредел уставокРасчетные значения34,445,74130,2РТ 40/61,5÷6

5. Выбор типов защиты для сети А-Б-В

Так как, сеть образована параллельными линиями и имеет двухстороннее питание, выбираются следующие защиты:

) поперечная дифференциальная направленная (основная от всех типов к.з.) защита;

) суммарная токовая направленная защита параллельных линий, снабженная, где это необходимо по условию селективности действия, органом направления мощности;

) токовая отсечка без выдержки времени отдельно для каждой параллельной цепи (дополнительная к основной от междуфазных к.з.).

5.1 Поперечная дифференциальная направленная защита

Ток срабатывания защиты выбирается по двум условиям:

ток срабатывания защиты , А, должен превышать максимально возможный ток небаланса при внешнем к.з.

, (54)

где Iн.б.max — максимальный ток небаланса, А;

Котс — коэффициент отстройки, Котс=1,2.

,(55)

где Iн.б.΄ — ток небаланса, обусловленный погрешностью ТТ

, (56)

где ε =10%;

kап — коэффициент учитывающий переходный режим, kап=2;

ток срабатывания защиты должен быть больше максимально рабочего тока обеих линий

, (57)

Рабочий максимальный ток , А, находится по формуле

, (58)

где Smax — максимальная мощность передаваемой на линии Л1,2, МВА.

Выбирается большее ток срабатывания реле , А, определяется по формуле

, (59)

чувствительность защиты определяется по минимальному току кз

, (60)

где Iк.min(2)- двухфазный ток к.з. в точке равной чувствительности защит

, (61)

где P- коэффициент, зависимости от вида к.з., между фазами, P(2) =;

Eф- фазная ЭДС;

ф=, (62 )

z∑- результирующее сопротивление до точки к.з., Ом.

Для определения результирующего сопротивления изобразим схему замещения

рисунок 4 — схема замещения линии А-Б-В

Для определения результирующего сопротивления изобразим схему замещения. Схема замещения приведена на рисунке П4.

, (63)

где zс1 и zс2 — результирующие сопротивления систем 1 и 2, Ом;

z1,2 — результирующее сопротивление линии Л1,2, Ом;

z3,4 — результирующее сопротивление линии Л3,4, Ом.

, (64)

где SАБ — передаваемая мощность сети А-Б, МВА.

, (65)

где SБВ — передаваемая мощность сети Б-В, МВА.

, (66)

где l1,2 — длина линии Л1,2, км.

, (67)

где l3,4 — длина линии Л3,4, км.

Результирующее сопротивление, Ом, определяется по формуле

, (68)

Рассматривается к.з. в зоне каскадного действия после отключения выключателя у места повреждения

(69)

(70)

Длина зоны каскадного действия , , определяется по упрощенному выражению

, (71)

где Iк(2) — ток, проходящий по линии при двухфазном к.з. на границе каскадной зоны, так как Iк(2) неизвестен, для упрощения его заменяют током к.з. в месте установки направленной защиты, А.

выбираем реле направленной мощности типа РБМ-171/1 и определяем длину мертвой зоны , м, при близких трехфазных кз по упрощенному выражению

, (72)

где Uс.р.min — минимальное напряжение срабатывания реле направленной мощности, В;

КU — коэффициент трансформации трансформатора напряжения;

xуд — удельное реактивное сопротивление линии, xуд=0,4 Ом/км;к.min(3) — трехфазный ток кз на шинах, вблизи которых определяется длина мертвой зоны (в минимальном режиме), А.

Минимальное напряжение срабатывания реле , В, определяется по формуле

, (73)

где Sс.р.min — минимальная мощность срабатывания реле (РБМ-171/1), Sс.р.min=4 ВА.

Коэффициент трансформации трансформатора напряжения

, (74)

где Uном2 — напряжение во вторичной обмотке ТН, Uном2=100 В.

Допускается иметь

lм.з.<0,1·l

Результаты расчетов сводятся в таблицу 10

Таблица 10 — Расчет параметров поперечной дифференциальной направленной защиты

ПараметрыРасчетные значенияI условиеIсз, А60,32Iн1тт, А400Ктр80II условиеIсз, А533,065Iн1тт, А750kтр150Кч20,1Iк.min(2), А4482,5Eф127,17zс1, Ом0,346zс2, Ом0,387z1,2, Ом1,6z3,4, Ом16,8z5, Ом4,2z∑, Ом9,15lк.д., км1,2Uс.р.min, В2,9КU2200Iс.р, А12,02Кч5,84lм.з., км3,06

lм.з.<0,1·84=3,06<8,4

Выбирается реле тока типа РТ-40/20 с пределами уставок 5÷20 А.

5.2 Суммарная максимальная токовая направленная защита

Устанавливается на приемных концах параллельных линий. защита отстраивается от наибольшего рабочего тока.

ток срабатывания защиты , А, определяется по формуле

, (75)

ток срабатывания реле , А, определяется по формуле

, (76)

чувствительность защиты определяется в основной зоне действия (со стороны питания)

, (77)

Результаты расчетов сводятся в таблицу 11

Таблица 11 — Расчет параметров суммарной максимальной токовой направленной защиты

ПараметрыРасчетные значенияIраб.max, А328,44Iс.з., А533,065Ic.р., А11,5Iн1тт, А800Ктр160Кч4,87

Выбирается реле тока типа РТ-40/6 с пределами установок 1,5÷6 А.

Отсечка настраивается на ток срабатывания отсечки, А, определяется по формуле

, (78)

где Iс.з. — ток срабатывания максимальной токовой направленной защиты, А.

ток срабатывания реле , А, определяется по формуле

, (79)

Выбранное реле тока типа РТ-40/20 включается по схеме неполной звезды. Коэффициент чувствительности достаточно определить только при трехфазном к.з., так как основное назначение защиты — резервировать отказ поперечной дифференциальной направленной защиты при кз в мертвой зоне.

, (80)

Результаты расчетов сводятся в таблицу 12

Таблица 12 — Расчет параметров токовой отсечки без выдержки времени

ПараметрыРасчетные значенияIс.о., А2869,152Iс.з., А717,288Ic.р., А8,27Iн1тт, А3000Ктр600Кч5,63

6. Выбор типа трансформатора тока и его проверка на пригодность

В соответствии с требованием [1] следует провести три расчетные проверки трансформатора тока:

на 10% полную погрешность при расчетном токе;

Определяется предельная кратность расчетного тока по отношению к первичному номинальному току ТТ.

, (80)

где Iрасч — величина расчетного тока при котором должна обеспечиваться точная работа ТТ, выбирается различная для различных

типов защиты в зависимости от принципа их работы.

Расчетный ток, А, определяется по формуле:

А, (81)

Выбирается ТТ типа ТВТ-220 по расчетному току из таблицы П7 [5].

Определяется по графику П8 допустимая нагрузка zн.доп.=5,2.

Сравнивается допустимая нагрузка с фактической расчетной нагрузкой ТТ

,

где zн.расч — определяется из таблицы 1.5 при соединении фаз звезда и при двухфазном и трехфазном к.з.

, (82)

проверку надежности контактов электромеханических реле при максимальном токе короткого замыкания;

При близких к.з. возможно работа ТТ с погрешностями более 10 %, при этом не только увеличивается угловая погрешность, но и искажается форма кривой вторичного тока, что может вызвать вибрацию контактов реле.

При неизменной нагрузке угловая погрешность и степень искажения формы кривой вторичного тока определяется по токовой погрешности ТТ.

Обобщённый коэффициент определяется по формуле

, (83)

, (84)

где Iк.max — максимальное значение тока при к.з. в месте установки защиты в начале защищаемого элемента, А.

Кmax — максимальный коэффициент тока к.з.

Выбирается допустимая частота для различных типов реле из таблицы 1.3, а затем сравнивается с расчетной частотой.

, (85)

где fрасч — находится по рисунку 1.13 [5], fрасч=10Гц.

расчетное определение напряжения на выводах вторичной обмотки трансформатора тока при максимальном токе короткого замыкания.

Расчет производится с учетом переходного процесса в первичной цепи, чтобы получить максимальное значение напряжения на вторичной обмотке, которая определяется по следующему выражению.

, (86)

где Ку — ударный коэффициент определяется по таблице 1.4 [5], у=1,65.

полученное значение сравнивается с допустимым напряжением на вторичной обмотке.

, (87)

где U2доп — допустимое напряжение на вторичной обмотке ТТ,

доп=1000 В.

Результаты сводятся в таблицу 13.

Таблица 13 — Расчет и выбор параметров ТТ

Тип проверкиУсловия проверкиДопустимый показательРасчетный показательна 10 % полную погрешность при Iрасчzн.доп ≥ zн.расч5,2Ом 1,904Омпроверка контактов реле при Iк.з.maxfдоп ≥ fрасч50 Гц10Гцрасчетное определение напряжения на вторичной обмотке ТТ1414,2 В987,4 Вприложение

Спецификация А1- на принципиальную схему релейной защиты понижающеего двухобмоточного трансформатора 110/6 кВ с питанием со стороны высшего напряжения

Поз. обознач.НаименованиеКол-воПримечаниеQ1, Q2 Выключатель 2ТА1-ТА3 Трансформатор тока3 Т1 Трансформатор 220/6кВ1ТДН-40000КА1,КА2 Реле тока2 РТ-40/РКА3-КА5 Реле тока 3 от ТА2КА6,КА9 Реле тока2 РТ-40/6КА7,КА8 Реле тока2 РТ-40/20КL1-КL3 Самоудерживание промежуточных реле3 РП-23КL5-КL7 Реле промежуточное3 РП-23 КL4 Реле промежуточное1 РП-252КАW1-КАW3 Реле тока с торможением3 ДЗТ-11КН1-КН5 Реле указательное5РУ-1/0,05КН6-КН10 Реле указательное5 РУ-1КSG1,КSG2 Реле газовое2 РГЧЗ-66 КТ1 Реле времени1 РВ-134 КТ2 Реле времени1 РВ-128 КТ3 Реле времени1 РВ-132 КТ4 Реле времени1 РВ-114 КТ5 Реле времени1 РВ-133КV1,КV2 Реле напряжения2РН-54/160 R1 Резистор1ПЭВ-10,100 R2 Резистор1ПЭВ-50,1500 SG5 Блок испытательный1 БИ-4SX1-SX6 Накладка 6 НКР-3 КQC1-KQC3 Контакт реле положения «включено» выключателя3Соответственно Q1, Q2, Q3 КQТ2, KQТ3 Контакт реле положения «отключено» выключателя2Соответственно Q2, Q3

Учебная работа. Защита электрической сети