Загрузка...Теплоснабжение района города от котельной
Расчётно-пояснительная записка
к курсовому проекту
Теплоснабжение района города от котельной
Введение
Промышленные предприятия и жилищно-коммунальный сектор потребляют большое количество теплоты. Поставщиком этой энергии служат теплоэлектроцентрали, а также производственные и отопительные котельные.
Истощение топливно-энергетических ресурсов планеты и ухудшение экологической обстановки, медленно, но верно приводит к пересмотру отношения к проектированию и эксплуатации крупных энергетических объектов. И основным направлением этого пересмотра является внедрение повсеместного энергосбережения. Реализуется этот подход главным образом в нормах и правилах, а также в ценах на топливно-энергетические ресурсы (ТЭР).
Учитывая вышесказанное, котельным все сложнее обеспечить бесперебойное и качественное теплоснабжение предприятий и потребителей жилищно-коммунального сектора, как оно должно бы быть. Поэтому всё большее внимание обращается на качество работы котлоагрегатов и рациональное проектирование тепловых схем котельных, которое включает в себя экономичность и возможность работать в нестандартных условиях.
Целью данного курсового проекта является ознакомление с методиками расчета теплоснабжения от паровой котельной. немаловажным также является ознакомление с существующими ГОСТ-ами, Нормами и правилами(СНиП), Сводами Правил и прочей нормативной документацией касающимися теплоснабжения, а также знакомство с типовым оборудованием тепловых сетей и котельных.
В данном проекте будет сделана попытка просчитать снабжение теплом жилого района города и промышленного предприятия. При этом планируется затронуть все технические аспекты такого снабжения, начиная от проектирования нагрузок и гидравлики сети и заканчивая расходом сырой воды на производство одного ГДж тепла.
Проект носит учебный характер поэтому предусматривает расчет тепловой схемы котельной только в максимальном зимнем режиме. Остальные режимы тоже будут затронуты, но косвенно.
1. Расчет зависимостей подачи теплоты от изменения температуры наружного воздуха
теплоснабжение топливо теплоноситель котельная
Для определения величины годового запаса топлива в условных единицах необходимо знать величину расчетного годового потребления теплоты, для обеспечения которого проектируется котельная.
годовое потребление состоит из расходов на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение (ГВС) и технологию. Они, в свою очередь, складываются из теплопотреблений отдельных объектов теплоснабжения и по нагрузки сильно зависят от климатических условий (в нашем случае основным условием будет являться температура наружного воздуха). К сезонным относятся нагрузки отопления и вентиляции. Круглогодичные — фактически не зависят от климатических условий, таковыми являются нагрузки горячего водоснабжения (ГВС) и технологические.
В нашем проекте два объекта теплоснабжения: промышленное предприятие и жилой район. Расход теплоты промышленным предприятием нам задан, а величина теплопотребления в жилых районах нуждается в определении.
Для расчета нам потребуются климатические сведения по городу — местоположению котельной (г. Оренбург) из [Методичка], таблица П5:
Таблица П5. Климатические параметры холодного периода года
ГородТемпература воздуха наиболее холодных суток, °ССредняя месячная температура наиболее холодного месяца, °СПродолжительность, сут, и средняя температура воздуха, °С, периода со средней суточной температурой воздуха<8°C<10°CПродолжительностьСредняя тем - ператураПродолжите - льностьСредняя тем - ператураОренбург-31-14,8202-6,3215-5,4
1.1 тепловая нагрузка жилого района. График подачи теплоты
Ввиду недостаточного количества сведений об этом объекте теплоснабжения, расчет будем вести по нормативным укрупненным формулам, в порядке согласном с [СНиП 41-02-2003]. По окончании расчетов построим график зависимости тепловой нагрузки жилых районов от температуры наружного воздуха.
Нагрузка на отопление
Максимальный тепловой поток на отопление жилых и общественных зданий:
(1.1)
(1.2)
где укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на общей площади, принимаем по таблице П3 из [методичка]. Этажность зданий составляет 5 этажей и более. Здания возведены после 1985 года;
F — жилая площадь, м2;
коэффициент, учитывающий расход теплоты на отопление общественных зданий, .
.
Тогда максимальный тепловой поток на отопление района:
;
нагрузка на вентиляцию
Максимальный тепловой поток на вентиляцию общественных зданий:
(1.3)
где коэффициент, учитывающий расход теплоты на вентиляцию общественных зданий, принимается равным 0,6 для зданий постройки после 1985 года;
Fж — площадь общественных зданий, м2.
Тогда максимальный тепловой поток на отопление по району:
МВт.
нагрузка на горячее водоснабжение
Средний тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:
(1.4)
где Nж — число жителей в районе;
а — норма расхода горячей воды на одного жителя, л/сут, в соответствии с [СНиП 2.04.01- 85*] принимается по таблице П4;
nc — длительность подачи теплоты. Организуем круглосуточную подачу, то есть nc=24часа∙60мин∙60сек=86400с/сут;
в — норма расхода горячей воды, потребляемой в общественных зданиях при температуре 55°С, принимаемой в размере 25 л/сут на одного человека или по укрупненному показателю среднего теплового потока на горячее водоснабжение на одного человека qгв,Вт/чел, принимаемого по [СНиП 2.04.01- 85*];
— температура холодной воды, °С, при отсутствии данных принимаем равной 5°С;
максимально — часовой тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:
(1.5)
Тогда тепловые нагрузки на ГВС:
;
;
.
тепловые нагрузки по району при расчетной температуре
Отопление: ;
Вентиляция: МВт;
ГВС средние:
ГВС максимальные: .
1.2 График зависимости тепловой нагрузки жилого района от температуры наружного воздуха
теплоснабжение топливо теплоноситель котельная
На графике существуют две зоны: зимнего (отопительного) и летнего (неотопительного) периода, характер тепловых нагрузок в которых принципиально различен. Граница между зонами находится на отметке в +10°С. Графики будем строить для первого жилого района и промышленного предприятия.
В летний период присутствуют постоянные нагрузки на ГВС:
, МВт (1.6)
где tлx — температура холодной воды, для летнего периода, принимаем по [1], tлx=15°С.
Тогда нагрузка на ГВС: 6,218 МВт
В зимний период присутствуют постоянная нагрузка — на ГВС и переменные (зависящие от температуры наружного воздуха) — на вентиляцию и отопление:
(1.7)
(1.8)
(1.9)
где tпом — средняя температура внутреннего воздуха отапливаемых помещений, принимаемая для жилых и общественных зданий равной 18°С, а для производственных 16°С.
tтек — текущая температура наружного воздуха;
tнрО — расчетная температура наружного воздуха для целей отопления. Ввиду используемых нами укрупнений эта температура совпадает с аналогичной для вентиляции, то есть tнрО = tнрВ = tнр = -31°С, хотя на практике tнрО обычно ниже tнрВ.
Тогда:
теперь можно строить график тепловой нагрузки по жилому району:
Таблица 1. Жилой район
tн, °С100-10-20-30-31QO МВт6,7515,1823,6132,0440,4741,313QВ МВт1,2752,8554,4356,0157,5957,753QУ МВт15,79825,80835,81845,82855,83856,839
Для удобства дальнейших расчетов приведем уравнение полной тепловой нагрузки котельной:
Летний режим:
Зимний режим:
МВт.
1.3 Расчет годового расхода теплоты. Построение графика расхода теплоты в зависимости от времени стояния температуры наружного воздуха
Для построения графика Россандера (см. ниже) нам потребуются данные о длительности периодов с различными температурами в нашем (расчетном) городе, от них зависит длительность работы системы теплоснабжения с различными нагрузками. Такие сведения предоставит [методичка], таблица П6:
Таблица П6. Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и ниже данной (для ориентировочных расчетов)
ГородТемпература наружного воздуха, °СНиже -45-40-35-30-25-20-15-10-50+8Оренбург̶̶̶53516650010601810264037704820
Среднесуточная температура равная и меньшая t «держится» n часов отопительного периода. Как видно из таблицы часы стояния температур даны накопительно. То есть длительность отопительного периода по этим данным составляет 200,83 дней. Расхождение с данными [методички] незначительно. На основе данных таблицы строится график продолжительности тепловой нагрузки (график Россандера). Приведем его на рисунке 1.3.
годовой расход теплоты определяется по следующей формуле:
(1.10)
Слагаемые в ней представляют собой расходы на определенный вид теплопотребления. Зимние нагрузки будем приводить к среднесуточной температуре tср. Расчет ведем по полученным ранее формулам:
Отопление:
(1.11)
где tср — средняя температура воздуха в отопительный период, tср= -6,3°С.
n0 — продолжительность отопительного периода, n0= 200,83дн.=17352000 сек.
Вентиляция:
1.12)
Технологическая нагрузка:
(1.13)
Нагрузка на ГВС (закрытая система):
(1.14)
По формуле (1.10) определим количество МДж потребляемых в году:
Сводная таблица результатов
Сведем в таблицу результаты расчетов, которые нам понадобятся в следующих главах. К таковым относятся тепловые нагрузки в отопительный период при расчетной температуре:
Таблица 1.1. Сводная таблица тепловых нагрузок
ПоказательЖилой районПромышленное предприятиеВсего Ж.Р.+П.П.41,3251556,3254,9593,88,7597,773512,7730,0007,57,5Всего54,05731,385,357
1.4 годовой запас условного топлива
Считается по следующей формуле:
где — низшая рабочая теплота сгорания условного топлива, .
з — КПД источника теплоснабжения, з=0,9.
Тогда:
2. Выбор вида теплоносителей и их параметров
Так как выбор вида и параметров теплоносителей должен производиться на основании технико-экономических расчетов, которые в данном курсовом проекте не производятся, то зададимся ими, самостоятельно исходя и придерживаясь требований и рекомендаций соответствующей справочной литературы.
.1 Выбор видов теплоносителей
В соответствии со СНиП 14.02 — 2007 в системах центрального теплоснабжения для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых, общественных и производственных зданий в качестве теплоносителя следует, как правило, применять воду.
Применение для промышленных предприятий в качестве единого теплоносителя пара для технологических процессов, отопления вентиляции и горячего водоснабжения допускается при технико-экономическом обосновании.
Расчеты показывают, что сравнительная экономичность парового и водяного теплоносителя зависят от дальности подачи теплоты. В большинстве случаев при одноступенчатой схеме подогрева воды на ТЭЦ водяная система оказывается экономичнее паровой, если дальность подачи теплоты превышает 2,0-2,5 км.
При центральном теплоснабжении от котельных сравнительная эффективность паровых систем увеличивается, так как в этом случае падение давления пара в трубопроводах не вызывает уменьшения выработки энергии по теплофикационному циклу; при водяных же системах затраты энергии на перекачку теплоносителя существуют независимо от выбора схемы теплоснабжения.
Исходя из перечисленных выше соображений, примем следующие виды теплоносителей:
·для технологических процессов — пар;
·для систем отопления и вентиляции промпредприятия — горячая вода;
·для жилищно-коммунальных услуг — горячая вода.
2.2 Выбор параметров теплоносителей
Серьезное вопросом, в значительной мере определяющим экономичность использования всех основных элементов системы (источников, тепловых сетей и приемников теплоты).
действительно, повышение расчетной температуры подаваемой воды (ф01) увеличивает расчетную разность температур в прямой и обратной магистрали и сокращает требуемый расход теплоносителя. Так для температурного графика при подведении определенного количества теплоты потребуется транспортировать воды в 3,3 раза меньше, а при в 5,2 раза меньше, чем для графика Это позволяет уменьшить диаметр трубопровода и сократить расходы электроэнергии на перекачку воды, что подчеркивает экономическую целесообразность применения теплоносителя с повышенными параметрами в системах центрального теплоснабжения.
Выбор оптимального значения расчетных температур для сетевой воды в централизованных системах теплоснабжения с источником ТЭЦ является комплексной технико-экономической задачей, при решении которой должны учитываться следующие основные факторы:
·Изменения в расходе топлива, связанные с изменением выработки на ТЭЦ электроэнергии по теплофикационному циклу.
·изменения максимального расхода теплоты от котельной ТЭЦ.
·изменения затрат по тепловым сетям и расхода электроэнергии на перекачку воды.
·Изменения затрат по теплоиспользующим аппаратам.
При теплоснабжении от котельных рационально выбирать высокие параметры теплоносителя, допустимые по условиям техники транспорта теплоты по сети и использования ее в абонентских установках [соколов е я]. В качестве расчетного температурного графика примем 130/70.
параметры пара на источнике принимаем с учетом потерь давления и температуры при транспортировке:
·Давление пара
·температура перегретого пара .
3. Выбор системы теплоснабжения
Основное необходимым количеством теплоты требуемого качества.
При выборе системы теплоснабжения учитываются технические и экономические показатели по всем элементам: источники теплоты, сети, абонентским установкам.
В данном курсовом проекте необходимо выбрать систему теплоснабжения для промышленного предприятия и жилого района. Наиболее рациональным является выбор централизованной системы теплоснабжения, т.к. с уменьшением числа источников теплоснабжения, повышается экономичность выработки теплоты и снижаются начальные затраты и расходы по эксплуатации источников теплоснабжения.
В качестве источника централизованного теплоснабжения принимаем производственно отопительную котельную, обеспечивающую теплотой промышленное предприятие и жилой район. Выбор связан с тем, что применение экономически более выгодно источника теплоты — теплоэлектроцентрали невозможно ввиду небольших тепловых и электрических нагрузок. Котельная будет покрывать нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилого района и промышленного предприятия, кроме того, она будет отпускать пар на технологические нужды предприятия.
В зависимости от числа трубопроводов, используемых для теплоснабжения данной группы потребителей, водяные системы делятся на одно-, двух-, трех- и многотрубные. В данном курсовом проекте выбираем двухтрубную водяную систему, в которой тепловая сеть состоит из трубопроводов: подающего и обратного. По подающему трубопроводу горячая вода подводится от станции к абонентам, по обратному трубопроводу охлажденная вода возвращается к котельной. Эти системы по сравнению с многотрубными требуют меньших начальных вложений и дешевле в эксплуатации.
Водяные системы теплоснабжения применяются: закрытые и открытые. Выбираем закрытую систему теплоснабжения, в ней сетевая вода используется только в качестве теплоносителя, но из сети не отбирается. Преимущество закрытой системы — гидравлическая изолированность водопроводной воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, от воды, циркулирующей в тепловой сети. Обеспечивается стабильное качество горячей воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, такое же как качество водопроводной воды.
В зависимости от характера тепловых нагрузок абонента и режима тепловой сети выбираются схемы присоединения абонентских установок к тепловой сети. Присоединение нагрузки ГВС — независимое. Для отопления принимаем зависимую схему присоединения отопительных установок с элеваторным смещением. основными преимуществами элеватора как смесительного устройства являются простота и надежность работы. В условиях эксплуатации элеватора не требует постоянного обслуживания. Достоинства закрытой схемы — это простота и дешевизна, и при этом может быть получен несколько больший перепад температур сетевой воды в абонентской установке. увеличение перепада температур воды уменьшает расход теплоносителя в сети, что может привести к снижению диаметров сети и экономии на начальной стоимости тепловой сети и на эксплуатационных расходах.
Все, два вида нагрузки присоединяем к тепловой сети. То есть расход теплоносителя будет складываться из суммы его расходов на отдельные виды нагрузки. Все необходимое для работы оборудование, по возможности, будем располагать в групповых тепловых пунктах (ГТП). Что благоприятно скажется на уровне шума и упростит обслуживание установок. Принципиальная схема такого ГТП приведена на рис. 3.1.
рисунок 3.1 Принципиальная схема ГТП: 1 — воздухораспределитель; 2 — калорифер; 3 — регуляторы расхода (по давлению и температуре); 4 — воздухозаборник; 5 — воздушник; 6 — стояки водоразборных кранов; 7 — нагревательные приборы; 8 — элеватор; 9 — моделирующее устройство (импульс температуры наружного воздуха); 10 — регулируемый циркуляционный насос; 11 — циркуляционный насос; 12 — бак-аккумулятор; 13 — ЦБ вентилятор; 14 — обратный клапан; 15 — подогреватель ГВС.
Для теплоснабжения промышленного предприятия принимаем паровую централизованную схему, она должна включать в себя систему сбора и возврата конденсата.
Паровую систему предусматриваем однотрубную с возвратом конденсата. Пар по паровой сети транспортируется к тепловым потребителям. Конденсат возвращается от потребителя в котельную по конденсатопроводу. На случай аварийной ситуации предусматриваем резервную подачу пара в сеть через редукционно — охладительную установку. Сбор конденсатора от теплоприемников и возврата его к источнику теплоты имеют важное значение для надежности работы котельной установки и для экономии теплоты и общей экономичности системы теплоснабжения в целом. Систему сбора и возврата конденсата принимаем закрытую.
Технологические потребители к паровым системам теплоснабжения присоединяются непосредственно; системы горячего водоснабжения и отопления присоединяются либо через пароводяной подогреватель, либо через струйный подогреватель.
4. Выбор метода регулирования. расчет и построение температурного графика
Этот раздел предусматривает определение графика изменения температур в подающем и обратном трубопроводах в зависимости от температур наружного воздуха.
исходные данные для расчета:
1. температура теплоносителя в подающем трубопроводе, °С. Принято
2. температура теплоносителя в обратном трубопроводе, °С. Принято
3. температура после абонентского ввода по [1], °С. Для зависимых систем
4. температура воздуха внутри помещения по [2],°С. Принимаю расчетную температуру внутри помещения .
5. расчетная температура наружного воздуха в целях отопления по [2],°С. Для города Оренбург .
4.1 Метод регулирования тепловой нагрузки
Как известно, регулирование тепловой нагрузки возможно в различных точках тепловой сети (центральное, групповое, местное, индивидуальное). Для обеспечения высокоэффективного теплоснабжения необходимо регулировать отпуск как минимум на трех уровнях, обязательно включая индивидуальный. Однако таких подробностей в нашем проекте рассматриваться не будут. Примем в качестве метода регулирования центральный качественный метод регулирования.
Центральный качественный метод представляет собой регулирования отпуска теплоты за счет изменения температуры теплоносителя на входе в систему (при неизменном расходе теплоносителя) и может обеспечить более стабильный тепловой режим, нежели количественный метод. однако при этом возрастает потребление электроэнергии на питание насосов, связанное с постоянным расходом теплоносителя. Качественное регулирование возможно не на всем промежутке температур отопительного периода, это связано с условиями горячего водоснабжения. По [9] для закрытой системы теплоснабжения температура в местах водозабора должна быть не менее 50°С, в связи с этим [3] требует температуру воды в подающем трубопроводе не менее 70°С (резерв, видимо, учитывает падение температуры воды в местных коммуникациях и в теплообменнике ГВС). В проекте примем температуры воды в местах водозабора .
Теперь определимся со схемой присоединения абонентов. независимое присоединение нагрузки ГВС уже принято, так как выбран закрытый тип системы теплоснабжения. Для отопления принимаем зависимую схему согласно с рекомендациями [3]. Исходим при этом из следующих соображений:
.Зависимая схема дешевле и проще (в регулировании и расчете);
.Наш температурный график (130/70) обуславливает максимальное давление воды в сети около 4 атмосфер, тогда как допустимое давление в самых распространённых в РФ отопительных приборах (чугунных радиаторах) 6 атмосфер. То есть жесткая гидравлическая связь сети с приборами, являющаяся основным недостатком зависимой схемы, работе нашей сети не помешает.
4.2 Регулирование отпуска тепла. Построение температурного графика
В основу центрального качественного регулирования положен закон изменения отопительной нагрузки от температуры наружного воздуха [3].
Для расчета температур в отопительных системах с зависимым присоединением следует использовать следующие выражения:
а) температура сетевой воды перед отопительной системой
tо1 = tвр + Dt/o `Qo0,8+ (d t/o — q/о /2)`Qo, (4.1)
где d t/o — расчетный перепад температур в тепловой сети;
d t/o = t/o -t/o2; (4.2)
б) температура воды на выходе из отопительной системы
tо2 = tвр + Dt/o `Qo0,8- q/о /2`Qo. (4.3)
в) температура воды после смесительного устройства (элеватора)
tо3 = tвр + Dt/o `Qo0,8 +q/0 /2`Qo, (4.4)
где Dt/o — расчетная разность температур в отопительных приборах, оС;
Dt/o = 0,5 (t/о3 — t/о2) — tвр; (4.5)
q/0 — расчетный перепад температур теплоносителя в отопительных приборах; q/0 = t/о3 + t/о2;
Qo — относительная тепловая нагрузка; `Qo = Qo /Q/o.
По уравнениям (4.1), (4.3), (4.4) для текущих температур наружного воздуха в диапазоне 8 (или10) £ tн £ tнр (пять, шесть значений) определяются температуры воды tо1, tо2, tо3 и строится температурный график t = f (tн) (рис. 4.1).
График температур (рис. 4.1) в подающем трубопроводе тепловой сети имеет вид ломаной линии (температура наружного воздуха в точке излома tн = tнти).
Таблица 4.1 Данные для построения графика температур.
tн, 0С80-10-20-30-31Q0отн, МВт0.16330.36730.57140.77550.97961ф01, 0C707086.365107.47127.98130ф02, 0C454552.07960.93669.270ф03, 0C555566.36580.32393.6995
Рис.4.1. Температурный график регулирования отпуска теплоты
4.3 Подрегулирование системы горячего водоснабжения
Для того чтобы выполнить подрегулирование системы горячего водоснабжения необходимо определить следующие параметры (методика расчета взята в соответствии с [3]).
Расчет водяного эквивалента воды на горячее водоснабжение , кВт/К:
,
где — средняя нагрузка на горячее водоснабжение,
— температура воды в подающем трубопроводе в точке излома (по рис. )
— температура воды в обратном трубопроводе в точке излома (по рис. )
Расчет водяного эквивалента водопроводной воды, кВт/К:
,
где — максимальная нагрузка на горячее водоснабжение,
— температура горячей воды,
— температура холодной воды,
Расчетный средний температурный напор для подогревателя системы горячего водоснабжения:
Параметр секционного водоводяного подогревателя:
Задаемся произвольным значением температуры греющей воды на выходе из подогревателя системы горячего водоснабжения .
Расчет следующих величин ведем при , тогда
полученных температур , МДж/с·:
Из совокупности водяных эквивалентов выбираем меньший и больший водяные эквиваленты. Сравниваем и . , следовательно
Рассчитываем безразмерную удельную тепловую нагрузку секционного подогревателя:
Рассчитываем фактическую тепловую нагрузку горячего водоснабжения:
Определяем фактическую температуру сетевой воды на выходе из подогревателя горячего водоснабжения:
Определяем расход сетевой воды на подогреватель горячего водоснабжения:
Табл.4.2. Результаты определения фактической температуры горячей воды
ПараметрыТемпература наружного воздуха-31-30-25-20-15-10-50833.1733.3533.4633.4933.4333.2833.0532.7332.310.8060.790.770.750.720.690.650.590.4311410114101142011440114801155011680119101289023.3125.728.6832.4737.4944.4554.7671.72147.12
Рис.4.2. График фактической температуры горячей воды.
4.4 Расчет расхода воды из тепловой сети на вентиляцию и температуры воды после систем вентиляции
Расчет водяного эквивалента воздуха на вентиляцию :
Расчет водяного эквивалента воды , :
Выбираем из полученных значений и меньшее. .
Средний температурный напор:
основной режимный коэффициент калорифера :
Безразмерный коэффициент б (расчет произведем при ):
Коэффициент калорифера в:
Решаем уравнение относительно отношения :
,следовательно
Находим расход сетевой воды через калорифер:
Рассчитываем текущую тепловую нагрузку на вентиляцию (расчет произведем при ):
температура сетевой воды после калорифера:
Таблица 4.3. результат определения фактической температуры воды
Расчетный параметрТемпературы наружного воздуха, -31-30-25-20-15-10-508103,5795,8988,280,5172,8165,1257,4149,7137,42
Рис. 4.3. Температура воды на выходе из системы вентиляции
5. Построение графиков расходов сетевой воды по объектам и в сумме
Для построения графиков расходов сетевой воды в сетях по объектам находим численные значения расходов сетевой воды, идущей в систему отопления, вентиляции и ГВС для каждого объекта. Определение этих расходов будем осуществлять по известной тепловой нагрузке и температурам сетевой воды.
Определяем расходы сетевой воды для жилого района
Расчет всех параметров ведем при .
Расход сетевой воды, поступающей в систему отопления:
Расход сетевой воды, поступающей в систему вентиляции:
Расход сетевой воды, поступающей в систему ГВС:
Аналогично расчет ведется при других температурах.
Для промышленного предприятия расчет ведется аналогично. Результаты расчета для всех районов сведены в таблицы.
Табл. 5.1. Расходы сетевой воды на жилой район
Расчетные параметрыТемпературы наружного воздуха, -31-30-25-20-15-10-50825,0122,7420,4618,1915,9213,6411,379,15,4674,6274,6274,6274,6274,6274,6274,6265,9260,1432,732,462,181,911,641,361,040,668,368,087,887,567,37,116,906,446,054,734,734,734,734,734,734,734,734,739,9610,7511,6912,8314,2215,9918,2321,4329,94
Рис. 5.1. График зависимости сетевой воды для жилого района.
Табл. 5.2. Расходы сетевой воды на промышленное предприятие
Расчетные параметрыТемпературы наружного воздуха, -31-30-25-20-15-10-5082320,9118,8216,7314,6412,5410,468,365,0268,6268,6268,6268,6268,6268,6268,6265,359,145,85,274,754,223,693,162,642,111,2716,4415,9815,214,5613,771312,2711,6510,76,56,56,56,56,56,56,56,56,513,6814,7716,0717,6319,5521,9725,1329,4541,14
Табл.5.3. Суммарный расход сетевой воды
Расчетные параметрыТемпературы наружного воздуха, -31-30-25-20-15-10-508143,24143,24143,24143,24143,24143,24143,24131,22119,2824,824,0623,0822,1221,0720,1119,1718,0916,7523,6425,5227,7630,4633,7737,9643,3650,8871,08
6. Гидравлический расчёт тепловой сети. построение пьезометрического графика
6.1 Гидравлический расчет водяной тепловой сети
Расчет всех параметров ведем при .
Расчётный расход воды на жилой район:
где — коэффициент запаса учитывает долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принимаем по [1] .
Расчётный расход воды на промышленное предприятие:
Суммарный расчётный расход теплосети:
6.2 Гидравлический расчет разветвленных тепловых сетей
Исходными данными для расчета являются: схема тепловой сети, параметры теплоносителя на источнике и у абонентов, расчетные расходы воды по отдельным участкам, длины участков тепловой сети.
Расстояние от источника теплоснабжения до жилого района согласно заданию составляет 4800 м. предварительно выбираем главную магистраль как наиболее удаленную. В нашем случае это будет направление до наиболее удаленного потребителя, т.е. Источник (А) — (В) — жилой район (С).
Расчет участка главной магистрали А — В
а) Задаемся величиной удельных потерь давления Па/м [1].
б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, мм:
где — коэффициент равный 0,117 [1]
в) По 10704-91 определяем стандартный ближайший диаметр для стальных электросварных труб:
внутренний диаметр: ;
наружный диаметр: ;
толщина стенки: .
г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с:
д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением:
где — кинематическая вязкость воды, = 0,296 ∙ 10-6 м2/с
Т.к. значение Re > Reпр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной пренебрегаем.
е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения л. Для водяных сетей по [1]:
ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м:
з) Определяем эквивалентную длину участка трубопровода, м:
По [3] находим в зависимости от диаметра участка
для задвижки (установленной вначале и в конце участка):
для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100 м — 32 шт.):
и) Определяем потери давления на участке, Па:
Расчет участка В — С производим аналогично.
Расчет ответвления В — ПП
а) Определяем для ответвления величину удельного линейного падения давления:
где — коэффициент линейных потерь напора в ответвлениях,
б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, мм:
в) По 10704-91 определяем стандартный ближайший диаметр для стальных электросварных труб:
внутренний диаметр: ;
наружный диаметр: ;
толщина стенки: .
г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с:
д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением:
где — кинематическая вязкость воды, = 0,296 ∙ 10-6 м2/с
Т.к. значение Re < Reпр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной непренебрегаем.
е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения л. Для водяных сетей по [1]:
ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м:
По [3] находим в зависимости от диаметра участка
для задвижки (установленной вначале и в конце участка):
для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100 м — 18 шт.):
и) Определяем потери давления на участке, Па:
Табл. 6.1. Результаты гидравлического расчета водяной тепловой сети
ВеличиныЕдиницыА-ВВ-СВ-ППкг/см340013002000мм466359359м/с1,871,581,57-0,020,0220,022Па/м71,3772,74м163,1245,66Па62680
Расчет дроссельных шайб на ответвлениях тепловой сети
В начале участка В-ПП устанавливаем диафрагму, которая понижает давление напор в сети:
где — небаланс перепада напора в ответвлении, м.вод.ст.
— плотность воды,
— ускорение свободного падения, .
Диаметр отверстия диафрагмы определяется по следующей формуле, мм:
6.3 Построение пьезометрического графика
основные требования к пьезометрическому режиму сети по условиям надёжной работы можно свести к следующим:
1.Давление в сети не должно превышать допустимых давлений в элементах оборудования сети. Приведём величины допустимых давлений для элементов, которые нам потребуются:
чугунные радиаторы — 60 м. вод. ст.;
пароводяные теплообменники — 1,4 МПа = 145,6 м. вод. ст.;
арматура и трубопроводы — 1,6 МПа = 166,4 м. вод. ст.;
2.необходимо обеспечивать избыточное давление во всех элементах системы теплоснабжения для защиты от подсосов воздуха и кавитации насосов. Примем запас давления 5 м. вод. ст.
3.Необходимо обеспечивать невскипание сетевой воды при гидродинамическом режиме наличием избыточного давления. Значит в подающем трубопроводе давление должно быть следующим:
Рпод > Рнас(tнас) = 476 101 Па = 49,5227 м. вод. ст. Примем 50 м. вод. ст.
Гидростатический режим
Построение начинаем с гидростатического режима, когда циркуляции нет и система заполнена водой с температурой не выше 100єС.
Самая высокая точка системы — это отопительные установки жилого района, имеющие высоту: Нc = Zc + hзд = 1,5 + 15 = 16,5 м. Возьмём запас 7,5 м. вод. ст. во избежание подсосов воздуха в систему и кавитации насосов. Тогда полный статический напор сети РS = 25 м. вод. ст.
Самой низкой точкой системы являются отопительные установки промышленного предприятия (оно подключено через общий коллектор), их геометрическая высота составляет 1,5 м. На них будет действовать напор в 23,5 м. вод. ст., но это безопасно для отопительных установок ПП, поскольку допустимая по условиям прочности величина составляет 60 м. вод. ст. (чугунные радиаторы).
Гидродинамический режим
1. Построение пьезометрического графика начинаем с определения напора в коллекторе обратного трубопровода на источнике системы теплоснабжения.
Эта точка определяется из условия обеспечения избыточного напора и минимального напора во всасывающем патрубке сетевого насоса. Величина напора находится в пределах 5…25 м.вод.ст. Принимаем: = 5 м. вод. ст. [1]. Полный статический напор сети принимаем равным 60 м.вод.ст., что не нарушает статический режим работы тепловой сети.
2.Давление в точке
В: м. вод. ст.
3.давление в обратном трубопроводе на абонентских вводах в жилой район:
м. вод. ст.
4.давление в прямом трубопроводе на абонентских вводах в жилые районы с учётом потерь давления в абонентской установке, 25 м. вод. ст.:
м. вод. ст.
5.В прямом трубопроводе в точке В:
м.вод.ст.
6.Коллектор прямого трубопровода в точке
А: м.вод.ст.
7.Нагнетательный патрубок сетевого насоса:
м.вод.ст.
здесь — потери в сетевых подогревателях.
8.Прямой трубопровод на вводе в ПП:
м.вод.ст.
9.обратного трубопровода на вводе в ПП:
м.вод.ст.
Рис. 6.1. Пьезометрический график.
6.4 Выбор насосов
Для выбора насосов необходимо знать напор Нн, который должен создавать насос, и его подачу Vн при данном напоре.
выбранная нами схема подключения абонентов и подогрева воды предусматривает выбор насосов следующего назначения:
1.Сетевые — обеспечивают движение воды в сетевых трубопроводах. Источник [1] требует наличия не менее двух сетевых насосов, один из которых является резервным;
2.Подпиточные — компенсируют утечки воды в сети. Для закрытой сети их число также должно быть не менее двух, при одном резервном;
.Циркуляционные — создают циркуляцию воды в локальных водяных системах. Требования к их количеству аналогичны предыдущим.
Выбор сетевого насоса
Напор сетевых насосов следует принимать равным разности напоров на нагнетательном и всасывающем патрубках сетевого насоса при суммарных расчетных расходах воды. По пьезометрическому графику напор сетевого насоса будет равен:
где — потери напора в теплоприготовительной установке,
— потери напора в подающем трубопроводе,
— потери напора в обратном трубопроводе,
— потери напора у определяющего абонента,
Подача сетевого насоса равна расчётному расходу сетевой воды:
Согласно [1] количество сетевых насосов должно быть не менее двух, один из которых резервный. По [3] выбираем два насоса типа СЭ-1250-140-11 включенных параллельно, (один резервный, один рабочих).
Таблица 6.2. основные технические характеристики сетевого насоса СЭ-1250-140-11
Тип насосаV, м3/чH, м. вод. ст.Кавитационный запас, мЧастот вращения, 1/мин, м вод. ст., СЭ-1250-140-1112501407,51500169,8246
Строим характеристику сети:
где — сопротивление сети,
Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику сети:
Табл.6.3. Построение характеристики сети
V, т/ч01002003004005006007008009001000110012001300Hс, м.в.ст.00,833,367,5613,442130,2441,1653,7668,0484101,64120,96141,96
Строим характеристику насоса:
Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику насоса:
Таблица 6.4. Построение характеристики насоса
V, т/ч01002003004005006007008009001000110012001300Hн, м.в.ст.169169,610169,04168,09166,76165,05162,96160,49157,64154,42150,81146,82142,46169
Рис. 6.2. Совмещенная характеристика сети и насоса
Параметры точки пересечения: Условие выполняется, значит насос выбран правильно.
Выбор подпиточного насоса
Напор подпиточных насосов должен определяться из условий поддержания в водяных тепловых сетях статического давления, т.е. быть равен полному статистическому напору сети: Нc=
Подача подпиточного насоса должна обеспечивать восполнение потерь в тепловой сети. Согласно [1], расчетный расход воды для подпитки закрытых систем теплоснабжения следует принимать равным 0,75% фактического объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий. Кроме того должна предусматриваться дополнительная аварийная подпитка химически необработанной недеаэрированной водой, расход которой принимается равным 2% от объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий.
Подачу подпиточных насосов V3под, м3/ч, определяем по формуле:
где — мощность системы теплоснабжения,
— объем сети, отнесенной к одному МВт нагрузки.
Выбираем 3 насоса КМ 90/85, один из которых является резервным.
Табл.6.5. Основные технические характеристики подпиточного насоса КМ 90/85
НасосПодача, м3/чНапор, м. вод. ст.Кавитационный запас, м. вод. ст.КПД не менее,%Частота, об/минКМ 90/8590855,5652900
Строим характеристику сети:
Откуда:
Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику сети:
Таблица 6.6. Построение характеристики сети
V, т/ч0102030405060708090100110120130Hс, м.в.ст.00,773,086,9312,3219,5927,7237,7349,2862,377793,17110,88130,13
Строим характеристику насоса:
Задаваясь различными величинами подачи V, строим характеристику насоса:
Табл.6.7. Построение характеристики насоса
V, т/ч0102030405060708090100110120130Hс, м.в.ст.8887,786,1585,3484,6783,2282,4881,880,9979,8778,677,4376,6675,5
Рис. 6.3. Совмещенная характеристика сети и насоса.
Параметры точки пересечения: Условие выполняется, значит насос выбран правильно.
7. Гидравлический расчет паропровода
Задачей данного раздела является гидравлический и тепловой расчеты паропровода. Как уже отмечалось, технологические тепловые нагрузки промышленного предприятия полностью покрываются паром. Гидравлический расчёт паропровода и его тепловой расчёт составляют единое целое.
Исходными данными при гидравлическом расчете паровых сетей являются параметры пара у потребителя и на источнике системы теплоснабжения.
исходные данные:
Тепловая нагрузка на технологию
Коэффициент возврата конденсата ;
температура возвращаемого конденсата ;
Давление и температура пара у потребителя, соответственно , .
Давление и температура пара на источнике, соответственно , .
Расход пара Dп, кг/с, находят по выражению:
где . — энтальпия греющего пара, =2815 кДж/кг;
— коэффициент возврата конденсата, =0,8;
— температура возвращаемого конденсата;
— температура холодной воды, оС;
— тепловая нагрузка по пару промышленного предприятия, =13 МВт.
Перепад давления:
Рассчитываем линейное падение давления на участке по формуле:
где — длина участка, 3300 м
— коэффициент, учитывающий местные сопротивления,
Определяем предварительно средние значения абсолютного давления и температуры:
где — падение температуры на участке, 0С, принимается 20С на 100 м длины паропровода,
По полученным и определяем .
Определяем произведение
Определяем диаметр трубы, мм:
По полученному значению диаметра определяем эквивалентную длину местных сопротивлений:
— для задвижки (установленной вначале и в конце участка):;
— для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100м): 10.
Рассчитываем приведенную длину участка:
Уточняем падение давления и среднее давление паропровода:
Рассчитываем потери теплоты на участке:
где — удельная нормируемая потеря теплоты паропровода, Вт/м, по [7] q=101,2 Вт/м.
Уточняем значения падения температуры и средней температуры по формулам:
где — теплоемкость пара, =1,94кДж/кг·К.
По и уточняем Рассчитываем действительное удельное падение давления:
8. Расчёт тепловой схемы источника теплоснабжения. Выбор основного и вспомогательного оборудования
основной целью расчёта тепловой схемы источника теплоснабжения является выбор основного и вспомогательного оборудования. принципиальная тепловая схема представлена на рисунке 8.1.
Расчет тепловой схемы котельной с паровыми котлами выполняется для трех режимов: максимально зимнего, наиболее холодного зимнего и летнего. В данной курсовой работе будет произведён расчёт для максимально-зимнего режима работы.
Рис. 8.1. принципиальная тепловая схема паровой производственно-отопительной котельной.
1 — паровой котел; 2 — расширитель непрерывкой продувки; 3 — насос сырой воды; 4 — барботер; 5 — охладитель непрерывной продувки; 6 — подогреватель сырой воды; 7 — химводоочистка; 8 — питательный насос; 9 — подпиточный насос; 10 — охладитель подпиточной воды; 11 — сетевой насос; 12 — охладитель конденсата; 13 — сетевой подогреватель; 14 — подогреватель химически очищенной воды; 15 — охладитель выпара; 16 — атмосферный деаэратор; 17 — редукционно-охладительная установка (РОУ)
Табл.8.1. Таблица исходных данных
Физическая величинаОбозначениеЗначения величин при максимально-зимнем режимеРасход пара на технологические нужды, т/ч , 11Расход теплоты на нужды отопления, МВт15Расход теплоты на вентиляцию, МВт3,8Расход теплоты на ГВС, МВт5Расчетная температура наружного воздуха, 0С-31Возврат конденсата технологическими потребителями0,8Энтальпия пара с параметрами на выходе из котла, кДж/кг , 2815Энтальпия с параметрами после РОУ, кДж/кг2715Температура питательной воды, °С104Энтальпия питательной воды, кДж/кг437Непрерывная продувка котлоагрегатов,%3Энтальпия котловой воды, кДж/кг830Степень сухости параХ0,98Энтальпия пара на выходе из расширителя непрерывной продувки, кДж/кг2691температура подпиточной воды, °С70Энтальпия подпиточной воды, кДж/кг294Температура возвращаемого конденсата, °С80Энтальпия возвращаемого конденсата, кДж/кг335температура воды после охладителя непрерывной продувки, °С50температура сырой воды, °С5Температура химически очищенной воды перед охладителем деаэрированной воды, °С20
Расчёт принципиальной тепловой схемы источника теплоснабжения
При расчете тепловой схемы в нижеуказанной последовательности определяются:
1. Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца:
. Расход воды на подогреватели сетевой воды:
. Расход пара на подогреватели сетевой воды:
. Расход редуцированного пара внешними потребителями:
. Суммарный расход свежего пара внешними потребителями:
где
. Количество впрыскиваемой воды:
7. Расход пара на собственные нужды котельной:
где — коэффициент, учитывающий долю расхода пара на собственные нужды котельной (подогрев сырой и химически очищенной воды, расход на деаэратор), принимаем .
. Расход пара на покрытие потерь в котельной:
где — коэффициент, учитывающий долю расхода пара на покрытие потерь в котельной, рекомендуется принимать равным 2 ¸ 3%.
. Суммарный расход пара на собственные нужды:
. Суммарная паропроизводительность котельной:
11. потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной:
12. Расход химически очищенной воды:
где — коэффициент, учитывающий потери воды в теплосети, рекомендуется принимать равным 2%.
. Расход сырой воды:
где — коэффициент, учитывающий расход сырой воды на собственные нужды химводоочистки, рекомендуется принимать равным 1,25%.
. количество воды, поступающей в расширитель с непрерывной продувкой:
. количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки:
. количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки:
. температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки:
. Расход пара на подогреватель сырой воды:
где — энтальпия конденсата редуцированного пара, определяется по температуре конденсата, принимаемой равной 70 ¸ 85о С.
19. температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды:
где — температура химически очищенной воды на входе в охладитель деаэрированной воды (в процессе химической очистки воды ее температура снижается примерно на 2 оС); снижением температуры воды в оборудовании химводоочистки и последующим ее подогревом в охладителе можно пренебречь
— температура деаэрированной воды после охладителя, принимается равной 70 оС.
. Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором:
. Суммарное количество воды и пара, поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора:
. Средняя температура воды в деаэраторе:
. Расход греющего пара на деаэратор:
. Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной:
. Расход свежего пара на собственные нужды котельной:
. Действительная паропроизводительность котельной с учетом расхода на собственные нужды и потери пара в котельной:
27. Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью котельной:
Расчет тепловой схемы следует уточнить, так как невязка превышает допустимые 3%. Для этого определяются:
уточненный расход редуцированного пара с учетом действительного расхода на собственные нужды:
уточненный расход свежего пара с учетом действительного расхода на собственные нужды:
уточненное количество воды, впрыскиваемой в редуционно-охладительную установку:
уточненная суммарная паропроизводительность котельной:
Табл. 8.2 Результаты расчета принципиальной тепловой схемы котельной.
Физическая величинаОбозначениеЗначение величин при расчетноммаксимально-зимнем режимеКоэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию0,92Расход воды на подогреватели сетевой воды, т/чРасход пара на подогреватели сетевой воды, т/ч84,32Расход редуцированного пара внешними потребителями, т/ч84,32Количество впрыскиваемой воды, т/ч3,55Расход пара на собственные нужды, т/ч9,12Расход пара на покрытие потерь в котельной, т/ч2,48Суммарный расход пара на собственные нужды, т/ч11,6Суммарная паропроизводительность котельной, т/ч103,37потери конденсата у внешних потребителей и внутри котельной, т/ч5,3Расход химически-очищенной воды, т/ч14,04Расход сырой воды, т/ч17,55количество воды поступающей в расширитель с непрерывной продувкой, т/ч3,1количество пара, получаемого в расширителе непрерывной продувки, т/ч0,55количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувки, т/ч2,55температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки, 0С12,6Расход пара на подогрев сырой воды, т/ч0,13Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, 0С47,87Расход пара на подогрев химически очищенной воды в подогревателе перед деаэратором, т/ч1,39Суммарное количество воды и пара поступающее в деаэратор, за вычетом греющего пара деаэратора, т/ч109,23Средняя температура воды в деаэраторе, 0С87,07Расход греющего пара на деаэратор, т/ч3,53Расход редуцированного пара на собственные нужды, т/ч5,05Расход свежего пара на собственные нужды, т/ч4,84Действительная паропроизводительность котельной с учетом расхода на собственные нужды и потери тепла в котельной, т/ч91,83Невязка с предварительно принятой паропроизводительностью,%12,57Уточненный расход воды на РОУ, т/ч3,22Уточненная суммарная паропроизводительность котельной, т/ч99,5
9. Выбор основного оборудования
9.1 Выбор паровых котлов
Паровые котлы выбираются по рассчитанной ранее суммарной паропроизводительности котельной. Принимается шесть паровых котла Е-25-14ГМ. Выбранные котлы покрывают расчетную тепловую нагрузку потребителей, в летний период в работе остается два котла. характеристики котлов приведены в таблице 9.1.
Табл.9.1. Технические характеристики парового котла Е-25-14ГМ
Абсолютное давление пара, МПаТемпература пара, °СЭнтальпия пара, кДж/кгТемпература питательной воды, °СНоминальная паропроизводительность, т/ч (кг/с)2,42252820,4310425 (6,94)
9.2 Выбор деаэраторов
Выбор деаэраторов в схемах котельных производится по их производительности:
Принимается два деаэратора ДА-100/25. Технические характеристики деаэраторов приведены в таблице 9.2.
Табл.9.2. Технические характеристики деаэратора ДА-100/25
Номинальная производительность, т/ч100Рабочее давление, МПа0,12Температура деаэрированной воды, °С104,25Средний нагрев воды в деаэраторе, °С10-50Пробное гидравлическое давление, МПа0,3Максимальное давление при работе предохранительного устройства, МПа0,17Площадь поверхности охладителя выпара, м28
9.3 Выбор питательных насосов
Производительность питательных насосов определяется суммарным расходом в деаэраторе составляющим:
Напор, развиваемый питательными насосами, определяется по формуле, МПа:
,
где — коэффициент запаса;
— избыточное давление в барабане котла, ;
— запас давления на открытие предохранительных клапанов, принимается равным 5% номинального давления в барабане котла, ;
— сопротивление водяного экономайзера, при отсутствии данных принимается равным 0,2 МПа;
— сопротивление регенеративных подогревателей высокого давления, при отсутствии данных принимается равным 0,08 МПа;
— сопротивление питательных трубопроводов от насоса до котла с учетом сопротивления автоматических регуляторов питания котла, при отсутствии данных принимается равным 0,2 МПа;
— сопротивление всасывающих трубопроводов, при отсутствии данных принимается равным 0,1 МПа;
— давление, создаваемое столбом вод, равным по высоте расстоянию между осью барабана котла и осью деаэратора, ;
— давление в деаэраторе,
По полученным результатам выбирается два питательных насоса типа ПЭ-150-53, из которых один резервный.
Заключение
В результате расчета курсовой работы приходилось обращаться к справочной литературе и принимать инженерные решения. Ниже приведены самые основные:
1.Получены величины полной тепловой нагрузки котельной.
2.Построен график Россандера.
.Найдено годовое потребление теплоты: Qгод=и определён годовой запас условного топлива.
.Произведён расчёт регулирования отпуска теплоты из котельной, результатом которого стало построение температурного графика регулирования.
.Определены расходы воды в любой момент отопительного периода.
.Произведён гидравлический расчёт сети, в ходе которого были приняты к прокладке стальные трубопроводы и сальниковые компенсаторы. Определены диаметры трубопроводов.
.Построен пьезометрический график и сеть проверена на работоспособность в статическом и гидравлическом режимах. Попутно выбраны сетевые (2 шт. СЭ-1250-140-11), подпиточные (2 шт. КМ 90/85) насосы.
.Рассчитана тепловая схема котельной в максимально зимнем режиме и по результатам расчёта:
выбрано 6 котлов Е-25-14ГМ;
выбраны два деаэратора ДА-100/25;
выбраны два питательных насоса ПЭ-150-53.
список литературы
1.СНиП 41-02-2003. Тепловые сети. — М.: ЦИПТ Госстроя, 2003.
2.СП 41-101-95. Проектирование тепловых пунктов / Госстрой России. — М.: ГУП ЦПП, 1996.
.Соколов, Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: учеб. для вузов / Е.Я. Соколов — 7-е изд., стереот. — М.: Издательство МЭИ, 2001. — 472 с.: ил.
.Васильев С.В., Арсенов В.Г. Энергоснабжение: учеб.- метод. пособие/ ГОУВПО Ивановский государственный энергетический университет имени В.И. Ленина. — Иваново, 2008. — 112 с.
.СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование / Госстрой россии. — М.: ГП ЦПП, 2004.
.СНиП 23-01- 99*. Строительная климатология / Госстрой россии. — М.: ГУП ЦПП, 2003
.СНиП 2.04.01- 85*. Внутренний водопровод и канализация зданий / Госстрой России. — М.: ЦИПТ, 1996.
.ГОСТ ССБТ 12.1.005- 88. Общие санитарно-гигиенические требования к воздуху рабочей зоны/ — М.: ИПК Изд-во стандартов, 1989.
.ГОСТ МГС 30494. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях.- М.: Госстрой России, 1999.