Учебная работа. Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ

Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ

Содержание

Введение

. характеристика котла

.1 Характеристика котла БКЗ-320-140

.2 Краткое описание котла

.3 Топочное устройство

.4 Система пылеприготовления

.5 Барабан и сепарационные
устройства

.6 Пароперегреватель

.7 Получение собственного конденсата

.8 Конвективная шахта (КШ)

.9 Водяной экономайзер (ВЭК)

.10 Воздухоподогреватель

. тепловой расчет котла БКЗ-320-140
(вариант 1 — твердое шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью
горячего воздуха и уходящих газов)

2.1 Тепловой расчет котла

2.2 тепловой расчет системы
пылеприготовления

.2.1 Объемы воздуха и продуктов
сгорания

.2.2 Расчет энтальпий воздуха и
продуктов сгорания

.3 тепловой баланс

.4 Тепловой расчет топочной камеры

.5 тепловой расчет поверхностей
газохода ширм

.6 Расчет  ̋горячего пакета„

.7 Холодный пакет

.8 Поворотная камера

.9 Расчет второй ступени
экономайзера

.10 Расчет второй ступени
воздухоподогревателя

.11 Расчет первой ступени
экономайзера

.12 Расчет первой ступени
воздухоподогревателя

.13 Уточненный тепловой баланс

.14 Расчет системы пылеприготовления

.15 Тепловой расчет системы
пылеприготовления

.16 Выводы по тепловому расчету

. Сводная таблица результатов
теплового расчета котельного агрегата БКЗ-320-140(вариант2- твердое
шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов)

3.1 Тепловой расчет котла

.2 Тепловой расчет системы
пылеприготовления

.3 Топка

.4 Вторая ступень пароперегревателя

.5 третья ступень пароперегревателя

.6 Четвертая ступень
пароперегревателя

.7 первая ступень пароперегревателя

.8 Поворотная камера

.9 Вторая ступень водяного
экономайзера

.10 вторая ступень
воздухоподогревателя

.11 Первая ступень экономайзера

.12 первая ступень
воздухоподогревателя

.13 Уточненный тепловой баланс

.14 тепловой расчет
пылеприготовления

4. Сводная таблица результатов
теплового расчета котельного агрегата БКЗ — 320-140(вариант 3 — жидкое
шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов)

.1 тепловой баланс

.2 Топочная камера

.3 Вторая ступень пароперегревателя

.4 третья ступень пароперегревателя

.5 Четвертая ступень
пароперегревателя

.6 первая ступень пароперегревателя

.7 Поворотная камера

.8 Вторая ступень водяного
экономайзера

.9 Расчет второй ступени
воздухоподогревателя

.10 Первая ступень экономайзера

.11 первая ступень воздухоподогревателя

.12 Тепловой расчет
пылеприготовления

. Сводная таблица результатов
тепловых расчетов

. Выбор тягодутьевых машин

. Экономическая часть работы

7.1 Определение экономической
эффективности по вариантам реконструкции

.2 Определение себестоимости энергии
по вариантам

.3 Определение прибыли «до
реконструкции»

.3.1 Первый вариант: ТШУ, сушка
топлива смесью горячего воздуха и уходящих газов

.3.2 Определение себестоимости
энергий по второму варианту (ТШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих
газов)

.3.3 Определение себестоимости
энергии по третьему варианту (ЖШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих
газов)

.3.4 Определение себестоимости „до
реконструкции”

.3.5 Определение себестоимости
„после реконструкции”

.4 Определение прибыли «после
реконструкции»

8. Экологическая безопасность работы
котельных агрегатов

.1 Санитарно-гигиенические условия
труда

.2 анализ объекта по опасности

.3 Анализ объекта по загрязнению
окружающей среды

.4 защита от падения человека с
высоты и предметов на человека

.5 Степень огнестойкости зданий и
сооружений

.6 Расчет первичных средств
огнетушения

.7 Экологическая сторона проекта

Выводы

Заключение

список литературы

Приложение

Введение

История развития Краснокаменской ТЭЦ

ТЭЦ является источником покрытия тепловых и электрических
нагрузок промышленных предприятий и жилищно-коммунального сектора. часть
выработанной электроэнергии передается в систему АО «Чита-Энерго» на ФОРЭМ.

Тепло с ТЭЦ отпускается паром 1.3МПа для зон
города и промплощадки, и горячей водой на отопление, вентиляцию и горячее
водоснабжение для нужд жилищно-коммунального сектора и промпредприятий по
единому графику 150-70⁰С.

ТЭЦ строилась в три этапа строительства:

І очередь. Четыре котла БКЗ-320-140 с
пром.перегревами пара 140кг/см²,540⁰С,
станционные номера ст. №1-4 были введены в эксплуатацию в 1972-1977годах.

Две турбины типа ПТ-60-130/13 мощностью 60000кВт
с отопительным отбором(0.7-2.5кгс/ см²)
и производственным отбором(13кгс/ см²),
введены в эксплуатацию с1972 по 1977гг. одна турбина типа Т-50-130, мощностью
50000кВт с отопительными отборами: нижним (0.5-2.0 кгс/ см²),
верхним (0.6-2.5 кгс/ см²) введены в
эксплуатацию в 1974году. Установленная мощность первой очереди составила
170МВт.

ІІ очередь. Четыре котла БКЗ-210-140 ст. № 5-8 с
твердым шлакоудалением введены в эксплуатацию в 1979-1982гг. параметры пара
140кг/см²,540⁰
С.

Две турбины типа:

Т-50-130 ст. №4
введена в эксплуатацию в 1981 году.

1ПТ-60-130 ст. №5
введена в эксплуатацию в 1984году.

Установленная мощность второй очереди составила
110МВт.

ІІІ очередь. Три котлаБКЗ-210-140 ст. № 9-11 с
твердым шлакоудалением введены в эксплуатацию с 1988 по 1991год. параметры пара
140кг/см²,540⁰
С.

Две турбины типа :

ПТ-80/100-130 ст.№6
введена в эксплуатацию в 1989году.

Т-100-130 ст.№7
введена в эксплуатацию в 1993 году.

Установленная тепловая мощность составила
1215,3Гкал/ ч. Установленная мощность третьей очереди составила 190 МВт.
Суммарная тепловая мощность трех очередей составила 470МВт.

Проектным топливом для ТЭЦ является бурый уголь
Харанорского месторождения. С 1990 года приступили к сжиганию бурого угля
Уртуйского месторождения. Растопочным топливом является мазут марки М-100.

Источником технического водоснабжения служит
река Аргунь, артезианские скважины. Техническое водоснабжение оборотное с пятью
башенными градирнями.

Современное состояние

В связи с уменьшением общего объема производства
продукции в объединении, а также регулярного вывода котлоагрегатов І очереди
ТЭЦ из стабильной эксплуатации по причине сжигания непроектного топлива в
период с 1991по 1999гг., а также с учетом вывода в консервацию турбоагрегата
ПТ-60-130/13 ст.№3 выработка эл.энергии уменьшилась с 2044 до 1224 млн.кВтчас,
годовой отпуск тепловой энергии упал с 2335 до 1855 тыс. Гкал.

Удельный расход условного топлива на отпущенную
эл.энергию увеличился с 347 до 378 г/кВтчас,
на тепловую энергию с188 до 191кг/Гкал., расход эл.энергии на собственные нужды
увеличился с 17 до 22%. По состоянию на период с 1999 по 2006гг. ТЭЦ может
нести электрическую нагрузку не более 250МВт, в связи с дефицитом паровой
мощности: котлоагрегаты ст.№1-3 законсервированы (эксплуатация запрещена
Госгортехнадзором до их реконструкции), а котлоагрегат №4 эксплуатируется с
частыми остановами на расшлаковку.

причины реконструкции

1.Проблема с выходом жидкого шлака на
Харанорском угле возникла сразу после монтажа в 1972 году. В 1984году главному
конструктору котла было обосновано (на основании материалов собранных за 12 лет
работы котла) две серьезные технические проблемы:

а) котел БКЗ-320-140 с жидким шлакоудалением на
Харанорском угле работает с очень плохими характеристиками;

б) короткий срок работы экранной системы в
районе андезитовой обмазки (срок службы составил 11 лет, тогда как нормативный
срок службы составляет 27 лет), т.е. конструкторский недостаток привел к
огромным убыткам на замену экранных труб.

.При переходе в 1990 году на сжигание Уртуйского
бурого угля, проблема с выходом жидкого шлака обострилась еще в большей
степени. использование Уртуйского бурого угля проектного качества в топках с
жидким шлакоудалением весьма проблематично, так как в золе содержится
повышенное содержание оксида кальция (тугоплавкое вещество) до 22% на бессульфатную
массу.

. Котлоагрегаты І очереди практически исчерпали
ресурс работы, т.е. наработали до предельного состояния (котел ст.№1-28лет,
котел ст.2-27лет, котел ст.3-29лет). Котельный агрегат ст.№4 эксплуатируется с
большим трудом:

а) добавляется плавиковый шпат (для уменьшения
температуры плавления золы);

б) зажигают мазутные форсунки, дополнительно к
пылеугольным ( для поддержания выхода жидкого шлака), что экономически
нецелесообразно;

в) регулируют топочным режимом (изменяют расход
воздуха, постоянно изменяют положение факела) что требует очень серьезного
контроля, о котором порой забывает эксплуатационный персонал, что приводит к
частым остановам котлов на аварийный ремонт.

таким образом, практически неработа первой
очереди (паропроизводительность 1280т/ч) привела к дефициту паровой мощности, в
связи с которым ТЭЦ может нести нагрузку не более 250 МВт.

На данный момент на станции разрабатываются и
рассматриваются ряд важных проектов по реконструкции ТЭЦ:

.Реконструкция турбоагрегатов ПТ-60-130/13 с
заменой ЦВД (мощность турбины составит 65 МВт);

.Реконструкция генераторов;

. Реконструкция ОРУ.

В работе рассмотрена наиболее актуальная и
важная проблема для ТЭЦ на данный момент — Реконструкция котла
ст.№1(БКЗ-320-140).Без решения этого вопроса проблемы реконструкции турбин,
генераторов, распределительных устройств не имеют смысла, так как сохранится
дефицит паровой мощности и новое усовершенствованное оборудование не сможет
работать на своих номинальных параметрах.

поэтому основным мероприятием по совершенствованию
эксплуатации Краснокаменской ТЭЦ в настоящее время является — Реконструкция
котлоагрегатов І очереди (на данный момент первого котла БКЗ-320-140 ст.№1).

Цели реконструкции.

.Перевод котла БКЗ-320-140 на твердое
шлакоудаление;

.Сохранение паропроизводительности котла 320
т/ч;

.Переход с сушки топлива топочными газами на
сушку воздухом;

. Внедрение системы пылеприготовления прямого
вдувания с сохранением установленных мельниц;

.Предотвращение шлакования топки и
пароперегревателя;

.Обеспечение нормативных выбросов NOх за котлом.

Реферат

пояснительная записка содержит 149 страницы, 51
таблицу, 14 источников.

КОТЛОАГРЕГАТ, ТОПКА, ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬ,
ВОЗДУХОПОДОГРЕВАТЕЛЬ, ЭКОНОМАЙЗЕР, ШЛАКОУДАЛЕНИЕ, ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЕ, ДЫМОВЫЕ
ГАЗЫ, горячий ВОЗДУХ.

Целью данной работы является — совершенствование
эксплуатации и повышение эффективности работы Краснокаменской ТЭЦ.
Предложенными мероприятиями являются:

а) перевод котла БКЗ-320-140 ст.№1 с жидкого на
твердое шлакоудаление;

б) переход с сушки топлива топочными газами на
сушку горячим воздухом.

В результате работы были проделаны технические и
экономические расчеты возможных вариантов реконструкции, на основе которых был
сделан выбор одного наиболее оптимального варианта. Так же сделаны расчеты
эффективности реконструкции.

В конце расчетов дано заключение по принятому
варианту реконструкции с технической, экономической, экологической стороны.

1. Характеристики котла

.1 Характеристика котла БКЗ-320-140

Таблица 1 — характеристика котла БКЗ-320-140

Паропроизводительность, т/ч

320

Давление пара в барабане, кгс/см2

155

давление перегретого пара, кгс/см2

140

Температура перегретого пара, оС

560

температура питательной воды, ⁰С

230

Температура уходящих газов, ⁰С

144

Температура горячего воздуха, ⁰С

350

объем топки, м3

1684

Поверхность нагрева топки, м2

879

Поверхность нагрева
п/перегревателя, м2

2589

поверхность нагрева экономайзера,
м2

3720

Поверхность нагрева
воздухоподогревателя, м2

22700

1.2 краткое описание котла

Котельный агрегат БКЗ-320-140 изготовлен на
Барнаульском котельном заводе. Компоновка выполнена по П-образной схеме. Топка
расположена в первом восходящем газоходе.

В горизонтальном газоходе расположен
пароперегреватель, в нисходящем газоходе расположен в рассечку водяной
экономайзер и воздухоподогреватель. В свою очередь в нисходящем газоходе после
второй ступени водяного экономайзера установлен рассекатель, после которого
газы идут двумя потоками.

1.3 Топочное устройство

В случае установки вихревых горелок температура
газов на выходе из топки возрастет до 11500С, что приведет к ограничению
0,85Дном по условиям загрязнения пароперегревателя.

Предлагается взамен топочное устройство
газоплотной конструкции с восемью прямоточными горелками, расположенными в два
яруса по четыре горелки в каждом на фронтовой стене котла и системой нижнего
дутья.

Система нижнего дутья представляет собой
воздушные сопла, расположенные на скатах холодной воронки. Через воздушные
сопла нижнего дутья подается 15% воздуха от теоретически необходимого. Так как
сушильным агентом является горячий воздух, то температура на выходе из топки
получается недопустимой по условиям шлакования топки ( 
̋Т > t3), отсюда следует что нагрузка котла не может быть выше 224т/ч
(0,7 Дп), поэтому увеличиваем габариты топки (120966890мм,
а было 120965888мм) на 1002мм.
, /2/

1.4 Система пылеприготовления

Для сжигания в котельной установке Харанорского
бурого угля была принята система пылеприготовления с промбункером и установкой
четырех мельниц типа ММТ 1500/2510/735. В качестве сушильного агента
использовалась смесь топочных газов и уходящих газов перед дымососом.

Предусматривается перевод системы
пылеприготовления на систему с прямым вдуванием, поскольку три мельницы
обеспечивают требуемую нагрузку котла 320т/ч, четвертая принята резервной.
Сушильный агент будет заменен на смесь горячего воздуха и уходящих газов после
золоуловителя. Если сушильный агент будет состоять из горячего воздуха и слабо
подогретого воздуха после съемного куба, то по условиям шлакования топки
нагрузка котла не может быть выше 224 т/ч даже при габаритах 120966890мм,
доля первичного воздуха составит rперв
= 0,6, что превышает рекомендуемые значения (rперв=0,45÷0,55),поэтому
слабоподогретый воздух был заменен дымовыми газами после золоуловителя, что
позволило:

а)повысить нагрузку котла до 320т/ч за счет
снижения температуры газов в зоне горения на выходе из топки;

б) снизить долю первичного воздуха до rперв=0,39;

в) рециркуляция дымовых газов способствует
уменьшению NOx,/2/

1.5 Барабан и сепарационные
устройства

Котел имеет сварной барабан с внутренним
диаметром 1600мм из стали 16ГНМА толщиной стенки 112мм. Схема испарения двухступенчатая
с выносным циклоном. Сепарационные устройства первой ступени испарения (чистый
отсек) расположены в барабане и представляет собой сочетание внутрибарабанных
циклонов, барботажной промывки пара и дырчатых листов. Сепарационными
устройствами второй ступени (соленый отсек) испарения являются выносные
безулиточные циклоны, выполненные из труб 42636мм
и расположенные блоками (по два циклона в блоке) на боковых стенах топки./1/

1.6 Пароперегреватель

На котле установлен радиационно-конвективный
пароперегреватель. Радиационная часть выполнена в виде ширмовых поверхностей и
труб потолочного пароперегревателя.

Конвективные поверхности расположены в
горизонтальном газоходе и состоят из холодного и горячего пакетов.

Пароперегреватель имеет две ступени
регулирования температуры перегретого пара. Регуляторы расположены в рассечку
ширм (І ступень) и между ІІІ и І푉
ступенью (ІІ ступень). кроме того имеется растопочный пароохладитель перед
ширмами. Пароперегреватель состоит из четырех ступеней:

Іст — потолочный и холодный пакет;

ІІст — ширмы;

ІІІст — средние блоки горячего пакета;

І푉ст
— крайние блоки горячего пакета.

В связи с необходимостью обеспечения
бесшлаковочной работы пароперегревателя ( температура газов перед конвективными
поверхностями нагрева не более 975ОС) и достижения при этом номинальной
температуры перегрева в регулировочном диапазоне нагрузок котла, необходимо
увеличить поверхность нагрева ширмового пароперегревателя . Предусматривается
установка двадцати четырех новых ширм с шагом S1=480мм
(трубы 325-12Х1МФ),
взамен существующих восемнадцати ширм с шагом S1=650мм.
увеличение глубины топки за счет сдвига заднего экрана в сторону конвективной
шахты приводит к необходимости изменения конструкции конвективного
пароперегревателя ІІІ и І푉ступеней. В
целях уменьшения глубины конвективных пакетов, при обеспечении их необходимой
поверхностью нагрева, они выполняются в виде двухпетельных пятиниточных пакетов
с уменьшенными поперечными шагами(S1=160мм)
новые пакеты ІІІ ступени изготавливаются из труб 386-121МФ,
І푉ступени
из труб 385-1218М12Т.

первая ступень конвективного пароперегревателя
сохраняется без изменения. /2/

1.7 Получение собственного
конденсата

Для получения собственного конденсата служат
четыре змеевиковых «незатопленных» конденсатора, установленных на верхнем
перекрытии котла и расположенных справа и слева.

Пар из барабана поступает на конденсаторы по
четырем трубам диаметром 13310( ст 20) и
раздающим коллекторам диаметром 13313
(ст 20) из которых 28 трубами диаметром 606
направляется в конденсаторы. Охлаждение пара , поступающего в конденсаторы
осуществляется водой прошедшей І ст.ВЭК. Конденсат из конденсаторов сливается в
два общих коллектора из труб диаметром 13310,
которые соединены с барабаном котла трубами таких же размеров, образующих с
каждой стороны котла две глубокие петли, служащие для накопления конденсата и
перелива избытка его обратно. Отбор конденсата на впрыск осуществляется из
нижних точек петель в сборную камеру из которой конденсат направляется на
впрыск по пути проходя механические фильтры. Подача конденсата в пароохладители
первой ступени осуществляется с помощью парового эжектора, а в пароохладитель
второй ступени — за счет перепада давлений между сборной камерой конденсатора и
камерой пароохладителя второй ступени. /1/

1.8 Конвективная шахта (КШ)

Конвективная шахта представляет собой опускной
газоход с размещенным в нем водяным экономайзером и воздухоподогревателем. ВЭК
и ВЗП установлены «в рассечку ». Кубы ВЗП и пакеты ВЭК-І ступени, установлены
друг на друга, связаны между собой и с каркасом КШ не связаны. Тепловое
расширение КШ происходит свободно вверх и компенсируется песочным
компенсатором. Конвективная шахта после ІІ ступени ВЭК выполнена двухпоточной.
/2/

1.9 Водяной экономайзер (ВЭК)

ВЭК состоит из двух ступеней:

ІІ ст ВЭК уменьшается на две петли (Н=1800м2)
для увеличения температуры горячего воздуха tг.в = 350,
І ступень ВЭК остается без изменений. /2/

1.10 Воздухоподогреватель

ВЗП трубчатый с поверхностью нагрева — 22700м2.
Выполнен по двухпоточной схеме из труб диаметром 401,5,
имеет четыре хода по воздушной стороне.

Нижний куб спроектирован съемным, с целью его
съема при воздействии низкотемпературной коррозии.

ІІ ступень ВЗП выполнена одноходовой по воздуху.
На входе холодного воздуха в ВЗП устанавливаются паровые калориферы типа СП-120
по четыре штуки с каждой стороны. /2/

2. Тепловой расчет котельного
агрегата БКЗ-320-140 (вариант 1 — твердое шлакоудаление, сушка топлива
осуществляется смесью горячего воздуха и уходящих газов)

.1 Исходные данные по котельному
агрегату

Таблица 2- исходные данные

Наименование

Обозначение

Размерность

Величина

Паропроизводительность

Д

т/ч

320

давление пара в барабане

Рб

кгс/см2

155

давление пара за задвижкой

Рп.п

кгс/см2

140

температура перегретого пара

tП.П

⁰С

560

Давление питательной воды

Рп.в

кгс/см2

160

температура питательной воды

tп.в.

⁰С

230

Температура насыщения

tкип

⁰С

345

температура холодного воздуха

t х.в.

⁰С

30

Температура на входе в ВЗП

t вх

⁰С

60

топливо Уртуйский бурый уголь

Тип мельничного устройства ММТ

Сушильный агент — смесь горячего воздуха и
уходящих газов

Содержание по весу

Обозначение

Размерность

Величина

углерода

Ср

%

46,9

водорода

Нр

%

3

кислорода

Ор

%

11

азота

Np

%

0,5

серы

Sp

%

0,3

влаги

Wp

%

29,5

золы

Ap

%

8,8

Теплота сгорания низшая

кДж/кг

16844

Выход летучих на горючую массу

Vг

%

40,5

Температурные характеристики золы

t1

⁰С

1140

t 2

⁰С

1330

t 3

⁰С

1400

2.2 Расчет объемов, энтальпий
воздуха и продуктов сгорания

.2.1 Объемы воздуха и продуктов
сгорания

— объемный расход
воздуха, м3/кг.

0.0889(Cр+0,375SP)
+ 0.265HP-0.0333OP (1)

0.0889(46.9+0.375м3/кг.

Lo- массовый
расход воздуха, кг/кг

Lo=0,115(Cр+0,375SP)+0,342НР-0,0431ОР
(2)

Lo=0,115(46,9+0,375,3)+0,3423-0,043111=5,96кг/кг

Vor- суммарный
объем продуктов сгорания

Vor=VRO2+VN2+VH2O
(3)

VRO2=0.0187(Cр+0.375
SP)=0.0187(46.9+0.375
0.3)=0.879 м3/кг

VN2=0.79Vo+0.008Np=0.79
4.6+0.0080.5=3.63
м3/кг

VH2O=0.111

HP+0.0124Wp+0.0161

Vo=0.111
3+0.012429.5+0.01614.6=0.772
м3/кг

Vor=0.879+3.63+0.772=5.28
м3/кг

Расчет объемов при рециркуляции

Vr
̋,отб-
остающийся объем газов за местом отбора

Vr
̋,отб=
Vor+(т.отб-1)
(4)

т.отб- коэффициент
избытка воздуха за поверхностью где производится отбор

Vr
̋,отб=5,28+
м3/кг

=0,05 — присос
воздуха в дымососе

Тогда объем газов рециркуляции Vр.ц=гр.ц
Vr ̋,отб
(5)

Vр.ц=0,09
7,12=0,64

гр.ц- доля рециркуляции газов принята
предварительно./3/

Объем газов в газоходах котла с учетом
рециркуляции определится следующим образом

Vг.рц=Vг
+ Vр.ц , /3/ (6)

Таблица 3 -Объемы продуктов сгорания, объемные
доли трехатомных газов и концентрация золовых частиц

Величина и расчетная формула

Газоход

Топочная камера, ширмы

ІІІ Ступень П/П

І?? Ступень
П/П

І Ступень П/П

Поворотная камера

ІІ Ступень ВЭК

І Ступень ВЗП

І Ступень ВЭК

І Ступень ВЗП

Коэффициент избытка воздуха за
поверхностью нагрева   =т+
(7)

1,2

1,21

1,22

1,23

1,25

1,27

1,3

1,32

1,35

объем водяных паров, м3/кг VH2O=VоH2O+
0,0161 (

0,787

0,7876

0,7883

0,7915

0,793

0,795

0,797

0,7989

Полный объем газов, м3/кг Vг
= Vor +1,0161
(

5,924

5,97

6,017

6,064

6,158

6,25

6,39

6,484

6,62

Полный объем газов с учетом
рециркуляции м3/кг, Vг.рц=
Vг+
Vр.ц

6,57

6,61

6,66

6,7

6,798

6,89

7,03

7,12

7,26

объемная доля трехатомных газов rRO2=
(10)

0,134

0,133

0,132

0,131

0,129

0,128

0,125

0,123

0,121

Объемная доля водяных паров rH2O=
(11)

0,1198

0,118

0,118

0,117

0,116

0,114

0,111

0,111

0,109

доля трехатомных газов и водяных
паров, rn=rRO2+rH2O
(12)

0,252

0,25

0,249

0,247

0,244

0,241

0,235

0,234

0,229

Безразмерная концентрация золовых
частиц кг/кг, зл=
(13)

0,01

0,01

0,01

0,01

0,0099

0,0098

0,0096

0,0094

0,0093

Масса дымовых газов,кг =1-0,01Ар
(14)

8,12

8,18

8,24

8,3

8,42

8,54

8,72

8,84

9,02

2.2.2 Расчет энтальпий воздуха и
продуктов сгорания

Энтальпия теоретически необходимых объемов
воздуха и продуктов сгорания, кДж/кг, при расчетной  найдется
как:

Нов= Vo
(с
) в (15)

НоГ= VRO2(с
)RO2 + VoN2
(с
) N2+
H2O
(с
) H2O
(16)

Где (с
)RO2, (с
) N2,(с
)в, (с
) H2O-энтальпия
1м3 влажного воздуха, диоксида углерода, азота, водяных паров при температуре ,оС
в кДж/ м3. Энтальпия продуктов сгорания при избытке воздуха :

Нг= НоГ+ (
Нов+ Нзл (17)

Так как приведенное
Ар = 0,95<1,4, то значением Нзл можно принебречь. /3/

Энтальпия газов с учетом рециркуляции:

Нг.рц=(1+ гр.ц) НГ /3/

Где НГ — энтальпия газов без учета рециркуляции
, кДж/кг.

Все данные по энтальпиям продуктов сгорания
сведем в таблицу 4.

Таблица 4 -Энтальпии продуктов сгорания

НоГ

Нов

НГ,

кДж/кг

кДж/кг

=1,2

1,21

1,22

1,23

1,25

1,27

1,3

1,32

1,35

2000

17997,9

14076

22267,3

1900

17009,1

13284,8

21632,6

1800

16005,2

12502,8

20357,2

1700

15044,7

11730

19129,7

1600

14036,4

11003

178607

1500

13055,2

10281

1662,5

1400

12095

9531

15401,3

15506,2

15610,9

1300

11160

8790

14210

14306,5

14403,2

14500

14693,2

1200

10189,2

8086

12987

13076

13164,9

13254

13432

13609,2

13876,5

1100

9263,9

7387,6

11815,1

11897

11978

12059

12221,9

12384,5

12628,2

12790

1000

8317,7

6647

10611,8

10684,9

10758

10831,5

10977,4

11123,6

11342,9

11489,2

900

7399,4

5920

9441,7

9506,9

9572

9637,1

9767,3

9897,6

10092,9

10223,2

800

6483

5207,2

8276,8

8334,2

8391,4

8448,7

8563,3

8677,8

8849,7

8964,2

700

5596,4

4508

7147,8

7197,4

7247

7296,5

7395,7

7495

7643,7

7742,8

7891,6

600

4737,2

3822,6

6051,8

6094

6136,02

6178

6262,1

6346,2

6472,3

6556

6682,6

500

3897,9

3151

5084,9

5154,2

5223,6

5327,5

5396,8

5500,8

400

3074,9

2493,2

4068

4122,9

4205,2

4260

4342,2

300

2273,7

1849,2

3050,2

3111,4

3151,9

3213

200

1495

1223,6

2048,3

2075,2

2115,6

100

736

607,2

1043,4

2.3 тепловой баланс

Таблица 5 — Тепловой баланс

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

 

1

2

3

4

5

 

Температура уходящих газов

ух

оС

По таблице /3/

150

 

Энтальпия уходящих газов

Iух

кДж/кг.

По I-таблице

1579,6

 

температура холодного воздуха

tхв

оС

Задана

30

 

Энтальпия холодного воздуха

I0хв

кДж/кг.

(с
)В/3/

39,72*4,6=182,7

 

Отношение количества горячего
воздуха к теоритически необходимому

гв

__

т-пл(19)

1,2-0,04=1,16

 

Присос воздуха в системе
пылеприготовления

пл

—

/3/

0,04

 

Энтальпия воздуха на входе в
воздухоподогреватель

I̒0вп

кДж/кг.

По I-таблице

364,3

 

Присос воздуха в
воздухоподогревателе

вп

—

/3/

0,06

 

количество теплоты, полученной
поступающим в котел воздухом при подогреве его вне агрегата

Qв.внш

кДж/кг.

(гв+вп)(
I̒0вп-
I0хв) 
(20)

(1,16+0,06)(364,3-182,2)=213

 

Располагаемая теплота

кДж/кг.

QHP+
Qв.внш (21)

16844+213=17057

 

потеря тепла с уходящими газами

2

%

 (22)

 

Потеря тепла с механическим
недожегом

4

%

/3/

0,5

 

потеря тепла от наружного
охлаждения

5

%

 (23)

 

потеря тепла с физической теплотой
шлака

6

%

 (24)

=0,0144

 

доля шлакоудаления в топке

ашл

_

1- аун (25)

1-0,95=0,05

 

Энтальпия шлака

(с
)зл

кДж/кг.

С 28 |3|.

560

Сумма потерь тепла

%

2+345+6 
(26)

КПД котельного агрегата

êà

%

100-
(27)

100-8,7=91,3

Энтальпия перегретого пара

Iпп

кДж/кг.

/5/

3485,8

Энтальпия питательной воды

Iпв

кДж/кг.

По таблице /5/

993,2

Энтальпия кипения

Iкип

кДж/кг.

По таблице /5/

1616

Расход топлива,

В

кг/с

 +
(28)

+

Расчетный расход топлива

Вр

кг/с

В(1-0,014)
(29)

14,28(1-0,01

Коэффициент сохранения теплоты

_

1-(30)

1-

.4 тепловой расчет топочной камеры

Таблица 6 — тепловой расчет топки

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

1

2

3

4

5

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

60

Шаг труб

Si

мм

Задан

64

объем топки

Vт

м3

По чертежу

1684

Полная поверхность стен топки

Fст

м2

По чертежу

890,8

Поверхность топки занятая экраном

Fпл

м2

По чертежу

879

Угловой коэффициент экрана

—-

рекомендации |3|

1

Лучевоспринимающая поверхность
нагрева

Нл

м2

 Fпл(31)

879

Степень экранирования топки

—

Нл/
Fст
(32)

температура горячего воздуха

tгв

оС

Рекомендации |3|

350

Энтальпия

Iгв

кДж/кг

(с
)в
(33)

2174,1

Тепло вносимое воздухом в топку

Qв

кДж/кг

(т-пл)
Iгв+пл
Iхв ,|3|
(34)

(1,2-0,04) 2174,1 +0,04

температура газов на выходе из
топки

̋̋т

оС

Принята предварительно

1090 (̋퐢t1)

Полезное тепловыделение в топочной
камере

Qт

кДж/кг

 Qв
— Qв.внш+r
Iг.отб
(35)

19401,9

Энтальпия рециркулирующих газов

Iг.отб

кДж/кг

По I-ϑ

485,8

Адиабатная температура горения

и

оС

=1630

Произведение

(VC)грц

кДж/кгК

 (37)

Энтальпия

Iрг.рц

кДж/кг

Нрг(1+грц)(38)

18178(1+0,064) =19341,3

Абсолютная температура продуктов
сгорания

Тт̋

К

̋̋т+273
(39)

1090+273=1363

Относительное положение максимума
температур по высоте топки

Хт

———

 (40)

 

Параметр распределения температур
по высоте топки

М

———-

0,59-0,5 Хт (41)

0,59-0,5

 

Энтальпия газов на выходе из топки

I
т̋

кДж/кг

По I-ϑтаблице

11695

 

Средняя теплоемкость продуктов
сгорания

VCр

кДж/кг оС

 (42)

 

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

 (43)

 

давление газовой среды в топке

P

мПа

рекомендация /3/

0,1

 

Суммарное парциальное
распределение газов

Pp

мПа

p(44)

0,1

 

Плотность дымовых газов

г/м3

рекомендация /3/

1300

 

Средний диаметр золовых частиц

dзл

мкм

/3/

160

 

Коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами

Rг

 (45)

 

 

Коэффициент ослабления лучей,
взвешанными в топочной среде частицами летучей золы

Rзл

(46)

 

Коэффициент ослабления лучей
частицами горящего кокса

Rк

/3/

0,5

 

Коэффициент ослабления лучей
топочной средой

R

krл+
Rзлзл+
Rк (47)

3,18

 

Коэффициент излучения факела при
сжигании твердых топлив

??ф

————

(48)

=0.743

 

Коэффициент загрязнения экранной
поверхности

??экр

———-

/3/,/5/

0,49

 

Коэффициент загрязнения ширм

??ш

————-

??экр
(49) ̋̋т

0,49

 

Площадь плоскости отделяющей топку
от ширм

Fш

м2

Из чертежа

91,9

 

Площадь экрана

Fэ

м2

Fпл-
Fш
(50)

879-91,9=787,1

 

Коэффициент тепловой эффективности

??

———-

(51) ??ш
??экр

 0,489 0,49

 

Средний коэффициент тепловой
эффективности

??ср

———-

 (52)

 

Коэффициент теплового излучения
(степень черноты)

??т

—-

 (53)

=0,858

 

Абсолютная температура на выходе
из топки

Тт

К

+1 (54)

 1368

 

температура продуктов сгорания за
топкой

̋̋т

оС

Тт̋ — 273 (55)

1368-273=1095

 

Энтальпия

I т̋

кДж/кг

По I-таблице

11754,9

 

количество тепла воспринимаемого в
топке

кДж/кг

??(Qт
— I т̋) (56)

0,995(19401,9-11754,9)=7609

 

Средняя тепловая нагрузка
лучевосприни-мающей поверхности нагрева

л

кВт/м2

 (57)

 

тепловое напряжение топочного
объема

тV

кВт/м3

 (58)

 

2.5 тепловой расчет поверхностей
газохода ширм

Таблица 7 — тепловой расчет ІІ ступени
пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

 

1

2

3

4

5

 

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

32х5

 

количество ширм

nш

______

Задано

24

 

Количество парал-но включенных
труб

nтр

______

nшколичество
труб в каждой ширме

2422=528

 

Поперечный шаг между трубами

S1

м

 (60)

 

Продольный шаг

S2

м

d+0.004,/3/
(61)

0.032+0.004=0.036

 

Относительный поперечный шаг

______

  

 

Относительный продольный шаг

______

(63)

 

Расчетная поверхность нагрева ширм

F

М2

2
с
86/3/ (64)

 

Площадь входного окна ширм

Fвх

М2

По чертежу

131,8

 

дополнительная поверхность нагрева
в области ширм

Fэкр

М2

2а
(65)

 

дополнительная лучевоспринимающая
поверхность газохода ширм

Fл.экр

М2

Fвх
(66)

131,8

 

Лучевоспринимающая поверхность
ширм

Fлш

М2

Fвх-
Fл.экр
(67)

131,8-11,14
=120,7

 

Живое сечение для прохода пара

Fп

М2

nтр
(68)

528=
0.239

 

Живое сечение для прохода газа

Fг

аnшl
d (69)

12.096

 

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

 (70)

 

температура газов на входе в ширмы

=̋̋т
(71)

1095

 

Энтальпия газов

І̒

кДж/кг

По I-
таблице

11754,9

 

Лучистая теплота восприятия
плоскостью входного окна ширмы

Qл.вх

Дж/кг

 (72)

 

температура газов на выходе из
ширм

Принята предварительно

971

 

Энтальпия газов на выходе

І̒̋

Дж/кг

По I-
таблице

10272

 

Средняя температура газов в ширмах

 (73)

 

Коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами

/3/

11,82

 

Золовыми частицами

/3/

71,1

 

Оптическая толщина

—

(
(74)

(11,82

 

Коэффициент излучения газовой
среды

휉

___

 (75)

0,21

 

Угловой коэффициент с входного на
выходное сечения ширм

_________

 (76)

 +1-

 

Теплота излучения из топки и ширм
на поверхность за ширмами

Qл.вых

кДж/кг

+
(77)

 

Теплота полученная из топки
ширмами и дополнительными поверхностями

Qл.ш+экр

кДж/кг

Qл.вх-
Qл.вых
(78)

922,5-300=622,5

 

количество лучистой теплоты
воспринятой излучением из топки дополнительными поверхностями

+экр

кДж/кг

Qл.ш+экр
(79)

622.4

 

количество лучистой теплоты
воспринятой излучением из топки ширмами

Qл.ш

кДж/кг

Qл.ш+экр-+экр
(80)

622,4-52,6=569,9

 

Тепловосприятие ширмдополнительных
поверхностей по балансу

Qб.ш+экр

кДж/кг

 (81)

0.995(11754.9-10272)=1475.5

 

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб.ш

кДж/кг

Принято пред-но 0,9 Qб.ш
(82)

0,9

 

Тепловосприятие ширм и
дополнительных поверхностей по балансу

Qб.экр

кДж/кг

Qб.ш+экр-
Qб.ш
(83)

1475,5-1328=147,6

 

Расход воды на впрыск перед
ширмами (первый)

ДвпрІ

кг/с

0,04 Дпп (84)

0,04

 

Температура пара перед первым
впрыскивающим пароохладителем

tвпрІ

Принята предварительно

410

 

Энтальпия пара

h̒впрІ

кДж/кг

По таблице/5/

390

 

второй впрыск

ДвпрІІ

кг/с

0,03 Дпп (85)

0,03

 

снижение энтальпии пара в первом
пароохладителе

 hвпрІ

кДж/кг

 

Энтальпия пара после первого
впрыска

h̋впрІ

кДж/кг

h̒впрІ-
(87)

3041,4-84,6=2556,8

 

температура пара после первого
впрыска

t̋впрІ

По таблице/5/

390

 

Энтальпия пара на входе в ширмы

h̒ш

кДж/кг

h̒ш= h̋впрІ (88)

2956,8

 

Прирост энтальпии пара в ширмах

 hш

кДж/кг

 

Энтальпия пара ширм

h̒̒̒̋ш

кДж/кг

h̒̒̒+-
(90)

2956,8+267,8=3223,8

 

температура пара после ширм

t ̋ш

По таблице/5/

466

 

Средняя температура пара

tср

 (92)

 

Температурный напор в ширмах

 (93)

 

Средняя скорость газов в ширмах

м/с

 

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

Вт/м2к

/3/

48

 

Коэффициент загрязнения ширм

м2к/Вт

/3/

0,007

 

температура загрязнения ширм

tз

tср+
(95)

428+0,007=770

 

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

350

Коэффициент использования ширмовых
поверхностей

휉

____

Рис. 6.17 |3|

0,85

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

??( (96)

0,85(48

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

 (97)

 =60,9

Тепловосприятие ширм по уравнению
теплопередачи

Qт.ш

кДж/кг

 (98)

Несходимость

(

%

 (99)

Средняя температура пара в
дополнительных поверхностях

tэкр

Приняла

338

Тепловосприятие дополнительных
поверхностей по уравнению теплопередачи

Qт.экр

кДж/кг

 (100)

Несходимость тепловосприятий

%

 (101)

2.6 Расчет «горячего пакета»

Таблица 8- Расчет  ̋горячего пакета„

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

 

ІІІ

ступень

пароперегревателя

 

диаметр и толщина труб

мм

Задано

386

 

Живое сечение для прохода пара

푓푛

м2

 (102)

= 0,159

 

І??

ступень

пароперегревателя

 

диаметр и толщина труб

мм

Задано

385

 

Живое сечение для прохода пара

????

м2

 (103)

=0,185

 

Поперечный шаг

S1

мм

Задано

160

 

Продольный шаг

S2

мм

2
с 93 /3/

2

 

Относительный поперечный шаг

—-

=4,2

 

Относительный продольный шаг

—-

=2

 

поверхность нагрева

??

м2

 (104)

3,14

 

Живое сечение для прохода газов

??2

м2

 с 93|3| (105)

12,096

 

Тепловой

расчет

 

температура газов на входе

Из расчета ширм

971

 

Энтальпия газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-
таблице

10272

 

температура газов на выходе

Принята предварительно

740

 

Энтальпия на выходе

І ̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

7704,8

 

Средняя температура газов

 

Теплота отданная газами в ІІІ и І푉
ступенях

Q

кДж/кг

(І ̒-І ̋)
(106)

0,995(10272-7704,8)=2554,4

 

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

0,9d(-1)
(107)

0,9

 

Произведение

pns

МПам

р

0.1

 

Коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами

ķr

Рис.6.12 с 138 |3|

19

Коэффициент ослабления лучей
золовыми частицами

ķзл

Рис.6.13 с 140|3|

80

Оптическая толщина

Ķps

—

(19

Степень черноты

а

—

0,167

Лучистое тепло воспринятое
плоскостью входного окна из ширм

Qл

кДж/кг

+
(108)

Скорость газов

г

м/с

=6,7

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

к

По номограмме с 122 |3|

60

Коэффициент загрязнения

Рис.6.16 с 142 |3|

0,0051

ІІІ

ступень

пароперегревателя

температура пара на входе

t ̒n3

t  ̒=t ̋ш

466

Энтальпия

i ̒
n3

кДж/кг

По таблице |5|

3223,8

Тепловосприятие ІІІ ступени

Qб

кДж/кг

Примем предварительно

830

Прирост энтальпии в ІІІ ступени

кДж/кг

 (109)

=145

Энтальпия пара на выходе

i ̋
n3

кДж/кг

i ̒+
(110)

3223,8+145=3369

температура

t ̒̋n3

По таблице |5|

516

Температурный напор

Удельный объем пара

ср

/кг

|5|

0,022

Скорость пара

n

м/с

 (112)

Коэффициент теплоотдачи от стенки
к пару

По номограмме с 132 |3|

2250

температура наружной поверхности
загрязнений

t з

tср+
(113)

491+(=590,5

Средняя температура пара

t ср

Коэффициент теплоотдачи излучением

По номограмме с 141 |3|

210

Коэффициент использования

—

|3|

0,85

Коэффициент тепловой эффективности

—

|3|

0,65

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

 (114)

0,85(54,4+35)=76,4

Коэффициент теплопередачи

ķ

 (115)

0,65

Тепловосприятие ІІІ ступени по
уравнению теплопередачи

Qт

кДж/кг

Отношение

___

98%

І푉

ступень

пароперегревателя

температура пара на входе

t ̒n4

?

t ̒n4=
t ̋зл

502

Энтальпия на входе

i ̒
n4

кДж/кг

|5|

3328

температура пара на выходе

t ̒̋n4

?

принята

560

Энтальпия на выходе

i ̋
n4

кДж/кг

|5|

3485,8

Теплота воспринятая рабочей средой
по балансу

Qб

кДж/кг

(i ̋
n4
— i ̒ n4)-
(116)

Средняя температура пара

t ̒ср

Удельный объем пара

ср

/кг

|5|

0,02386

Скорость пара

n

м/с

Коэффициент теплоотдачи от стенки
к пару

По номограмме с 132 |3|

2000

температура наружной поверхности
загрязнений

t з

tср+

531+(0.005)

Коэффициент теплоотдачи излучением

По номограмме с 141 |3| a

2250,167=37,6

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

54,4+37,6=92

Коэффициент телопередачи

ķ

0,65

Температурный напор

Тепловосприя-тие четвертой ступени
по уравнению теплопередачи

Qт

кДж/кг

Отношение

%

100

97

2.7 холодный пакет

Таблица 9 — Расчет І ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

32

Поперечный шаг

S1

мм

Задан

120

Продольный шаг

S2

м

Задан

0,072

поверхность нагрева

??р

м2

 336 (поверхн. нагрева одной
петли)

672

Живое сечение для прохода газов

??2

м2

 (117)

48,4

Живое сечение для прохода пара

????

м2

Задано

0,136

температура газов на входе

740

Энтальпия газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-
таблице

7704,8

температура пара на входе

t ̒

Принята предварительно

360

Энтальпия пара на входе

i  ̒

кДж/кг

По |5|

2817,4

температура пара на выходе

t ̋

t ̋=

390

Теплота воспринятая рабочей средой

Qб

кДж/кг

Энтальпия пара на выходе

i ̋

кДж/кг

По |5|

2956,8

Теплосодержание газов на выходе

І ̋

кДж/кг

І ̒-кв
(119)

7704,8-

температура газов на выходе

По I-
таблице

643

Средняя температура газов

=691,5

Средняя температура пара

t ср

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

0,9d(-1)
(120)

0,9

Произведение

pns

МПам

р

0.1

Коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами

ķr

Рис.6.12 с 138 |3|

24

Коэффициент ослабления лучей
золовыми частицами

ķзл

Рис.6.13 с 140|3|

82

Оптическая толщина

Ķps

—-

(24

Коэффициент излучения газовой
среды

а

—-

0,172

Скорость газов

г

м/с

=6,94

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

к

По номограмме п
с 122 |3|

65

Коэффициент загрязнения

Рис 6.16 с 143|3|

0,005

Скорость пара

 n

м/с

Коэффициент теплоотдачи конвекцией
от поверхности к обогреваемой среде

2

По номограмме с 132 |3|

3000

Коэффициент теплоотдачи излучением
продуктов сгорания

По номограмме с 141 |3|

135

Температура наружной поверхности
загрязнений

t з

t̒ср+
(121)

375+(=483,6

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

 С
114 |3| (122)

64,97+23,2=88,19

Коэффициент телопередачи

ķ

 (123)

0,65

Температурный напор

Тепловосприятие поверхностей по
уравнению теплопередачи

т

кДж/кг

Несходимость тепловосприятий

%

99%

.8 Поворотная камера

Таблица 10 — тепловой расчет поворотной камеры

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Поверхность нагрева

Нл

м2

Задано

127

Площадь стен

м2

Задано

321

Объем поворотной камеры

м3

Задано

355

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

3,38

Сечение для прохода пара

????

м2

Задано

0,106

температура газов на входе

пк

?

пк=І푉

643

Энтальпия газов

І ̒пк

кДж/кг

По I-
таблице

6739

температура газов на выходе

пк

?

Принято предварительно

615

Энтальпия газов

І ̋пк

кДж/кг

По I-
таблице

6431

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

(І ̒-І ̋)

(6739-6431)=304

температура пара на входе

t ̒

?

Принята

355

Энтальпия пара

i ̒

кДж/кг

По |5|

2768

Прирощение энтальпий

кДж/кг

=145

Энтальпия пара на выходе

i ̋

кДж/кг

i ̒+
(125)

2768+48,9=2817

температура пара на выходе

t  ̋

По |5|

360

Удельный объем пара

푣

м3/кг

|5|

0,0139

Скорость пара

 n

м/с

Коэффициент загрязнения

—

Рис.6.15|5|

0,0075

Коэф-т теплоотдачи излучением
продуктов сгорания

Рис.6.14|3|

125

Коэф-т теплоотдачи конве-цией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.7|3|

4200

2.9 Расчет второй ступени
экономайзера

Таблица 11 — Тепловой расчет второй ступени
экономайзера

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Живое сечение для прохода воды

푓푛

м2

=0,066

Поперечный шаг

S1

мм

Задано

75

Продольный шаг

S2

мм

Задано

55

Относительный поперечный шаг

—-

=2,34

Относительный продольный шаг

—-

=1,72

Расчетная поверхность нагрева

푭

м2

1800

Живое сечение для прохода газов

푭2

м2

40,2

Эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

0,9d(-1)

0,9

температура газов на входе в
экономайзер

615

Энтальпия газов

І ̒пк

кДж/кг

По I-

6431

температура газов на выходе

пк

Принято предварительно

428

Энтальпия газов

І ̋пк

кДж/кг

По I-

4382

Средняя температура газов

=521,5

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

(І ̒-І ̋)

(6431-4382)=2039

Прирост энтальпии

кДж/кг

=325

температура рабочего тела на входе

t ̒

Принята предварительно

275(t  ̋+20)

Энтальпия рабочего тела на входе

풉 ̒

кДж/кг

По |5|

1211

Энтальпия пара на выходе

풉 ̋

кДж/кг

?? ̒+

1211+325=1536

температура пара на выходе

t  ̋

По таблице |5|

332

Средняя температура пара

t ср

Температурный напор

Скорость газов

г

м/с

=7,06

Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от
газов к поверхности

к

Рис 6.5|3|

76

Коэффициент загрязнения

—

0,035

Средняя скорость рабочего тела

м/с

Коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами

Ķrгn

гn

Коэффициент ослабления лучей
золовыми частицами

Kзлзл

Оптическая толщина

Ķps

—-

(9,5

Коэффициент излучения газовой
среды

??

___

 

0,117

температура загрязнения наружной
поверхности

tз

t+
(127)

303,5+0,0045

Коэф. теплоотдачи излучением
продуктов сгорания

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

76

Коэффициент использования
поверхности

휉

____

Рис. 6.17 |3|

0,85

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

휉(
(128)

0,85(8,9

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Тепловосприятие ширм по уравне-нию
тепло-передачи

Qт.ш

кДж/кг

 

Несходимость тепловосприятий

(

%

 

2.10 Расчет второй ступени
воздухоподогревателя

Таблица 12 — Тепловой расчет второй ступени ВЗП

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

По чертежу

401,5

Число труб

??

шт

—

17268

Живое сечение для прохода воздуха

м2

Шаг между змеевиками

S1

мм

Задан

60

Шаг между трубами в змеевиках

S2

мм

Задан

42

Относительный поперечный шаг

—-

=1,5

Относительный продольный шаг

—-

=1,05

Расчетная поверхность нагрева

??

м2

 (130)

5400

Живое сечение для прохода газов

??2

м2

 (131)

18,6

Эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

0,9d (130)

0,9

температура воздуха на входе

 

265

Энтальпия воздуха на входе

?? ̒

кДж/кг

По I-

1630,2

температура воздуха на выходе

t  ̋

Принята предварительно

350

Энтальпия воздуха на выходе

?? ̋

кДж/кг

По I-

2171,2

Средняя температура воздуха

t ср

Температура газов на входе

эк

428

Энтальпия газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-

4372

Отношение количества воздуха за
ВЗП к теоретически необходимому

—

——
(133)

1,2-0,04=1,16

Присос воздуха в ВЗП

—

Табл.1,8 |3|

0,03

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

(1,16+(2171,2-1630)=635,7

Энтальпия газов на выходе из ВЗП

І ̋

кДж/кг

І ̒-+
І ̋в

4372-+

температура газов на выходе

По I-

346

Средняя температура газов

 

=387

Температурный напор

Скорость газов средняя

г

м/с

=12,98

Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от
газов к поверхности

к

Рис 6.6|3|

42

Температура стенки

tст

=347,4

Средняя скорость воздуха

в

м/с

7,9

Коэффициент ослабления лучей
золовыми частицами

Kзлзл

Коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами

Ķrгn

гn

Оптическая толщина

Ķps

—-

(18,3

Коэффициент излучения газовой
среды

??

___

0,067

Коэф. теплоотдачи излучением
продуктов сгорания

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

60

Коэффициент использования
поверхности

??

____

Табл 6.6|3|

0,9

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

 (

 42,6

Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.5|3|

75

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/ м2к

 (129)

Тепловосприятие ширм по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Несходимость тепловосприятий

(

%

 

2.11 Расчет первой ступени
экономайзера

Таблица 13 — тепловой расчет первой ступени
экономайзера

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Шаг между змеевиками

S1

мм

По чертежу

75

Продольный шаг

S2

мм

По чертежу

46

Живое сечение для прохода воды

??в

м2

Относительный поперечный шаг

—-

=2,34

Относительный продольный шаг

—-

=1,44

Расчетная поверхность нагрева

??

м2

1920

Живое сечение для прохода газов

??2

м2

27,2

Эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

0,9d(-1)

0,095

температура газов на входе

346

Энтальпия газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-

3614,4

температура газов на выходе

  ̋

Принята предварительно

280

Энтальпия газов на выходе

І ̋

кДж/кг

По I-

2987

Средняя температура воздуха

 ср

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

(І ̒-І ̋)

(3614,4-2987)=624

Приращение энтальпии

кДж/кг

=100

температура воды на входе

230

Энтальпия воды на входе

І ̒

кДж/кг

По |5|

990,3

Энтальпия воды на выходе

І ̋

кДж/кг

І ̒-І

990,3+100=1090,3

Температура газов на выходе

По |5|

251

Средняя температура воды

=240,5

Температурный напор

Скорость газов средняя

г

м/с

=7,98

Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от
газов к поверхности

к

Рис 6.5|3|

83

Коэффициент загрязнения

—

0,0028

Средний удельный объем

??

м3/кг

По таблице |3|

0,00123

Средняя скорость воды

в

м/с

0,62

Коэффициент ослабления лучей
трехатомными газами

Ķrгn

гn

Коэффициент ослабления лучей
золовыми частицами

Kзлзл

Оптическая толщина

Ķps

—-

(11,6

Коэффициент излучения газовой
среды

휉

___

0,114

температура загрязнения

t з

t̒ +

240,5+0,0022=250,6

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

35

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

 ?? (

 0,85(4

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/ м2к

Тепловосприятие ширм по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Несходимость тепловосприятий

(

%

 

2.12 Расчет первой ступени
воздухоподогревателя

Таблица 14 — тепловой расчет первой ступени ВЗП

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

По чертежу

401,5

Живое сечение для прохода воздуха

??в

м2

Поперечный шаг

S1

мм

Задан

60

Продольный шаг

S2

мм

Задан

42

Относительный поперечный шаг

—-

=1,5

Относительный продольный шаг

—-

=1,05

Расчетная поверхность нагрева

푭

м2

17300

Живое сечение для прохода газов

??ср2

м2

17,8

Температура воздуха на входе
вступень

60

Энтальпия воздуха на входе

?? ̒

кДж/кг

По I-

364,32

температура воздуха на выходе

t  ̋

tпв+(30-40) (135) с 67 |3|

265

Энтальпия воздуха на выходе на
выходе

?? ̋

кДж/кг

По I-

2171,2

Средняя температура воздуха

t ср

Температура газов на входе

ст ВЭК

280

Энтальпия газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-

2987

Отношение количества воздуха за
ВЗП к теоретически необходимому

—

—
(133)

1,2-0,04=1,16

Присос воздуха в ВЗП

—

Табл.1,8 |3|

0,03

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

 (136)

(1,16+(1536,4-364,3)=1487

Энтальпия газов на выходе из ВЗП

І ̋

кДж/кг

І ̒-+
І ̋в (137)

2987-+

температура газов на выходе

По I-

144

Средняя температура газов

=212

Температурный напор

Скорость газов средняя

г

м/с

=10,2

Коэф-т теплоот-дачи конвекцией от
газов к поверхности

к

Рис 6.6|3|

39

Средняя скорость воздуха

в

м/с

5,9

Коэф-т тепло-отдачи конвек-цией от
поверх-ности к обогре-ваемой среде

2

Рис 6.5|3|

65

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

 (

 47

Коэффициент использования
поверхности

휉

____

Табл 6.6|3|

0,9

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/ м2к

 (129)

Тепловосприятие ширм по уравнению
тепло-передачи

Qт

кДж/кг

Несходимость тепловосприятий

(

%

 

.13 Уточненный тепловой баланс

Таблица 15 — Уточненный тепловой баланс

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Температура уходящих газов

По расчету

144

Энтальпия уходящих газов

кДж/кг

По I-

1581

Потеря тепла с уходящими газами

%

потеря тепла от наружного
охлаждения

%

потеря тепла с физической теплотой
шлака

%

=0,0144

Сумма потерь тепла

%

7,78+0,0+0,5+0,422+0,0144=8,71

КПД котла

%

100-

100-8,71=91,29

Расход топлива

В

кг/с

 +

+

Расчетный расход

кг/с

В(1-0,01)

14,22(1-0,01)=14,5

Определение невязки теплового баланса котла

(1-)
(141)

(1-)=317

(

2.14 Расчет системы
пылеприготовления

Таблица 16 — Расчет системы пылеприготовления

Наименование

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Расход топлива на котел

т/ч

Из теплового расчета

Рабочая влажность

%

Из характеристик топлива

29,5

Влажность пыли

%

Из характеристик топлива

14

Влажность гигроскопическая

%

Из характеристик топлива

9,1

Коэффициент размолоспособности

—

Задано

1,28

Тонкость пыли

%

Задано

40

температура топлива

|6|

0

Коэффициент избытка воздуха

αт

—

Задан

1,2

теоретически необходимое
количество воздуха

/кг

Из расчета

4,6

Тип мельницы

—

—

Задано

ММТ 1500/2510 /735

количество мельниц на котел

шт

Задано

4

Схема пылеприготовления индивидуальная с прямым
вдуванием

Сушильный агент Горячий воздух + уходящие газы

Размольная производительность
мельницы

т/ч ()

 (142)

  

Окружная скорость бил

И

м/с

Из характеристик мельницы |6|

57,69

(величина)

И3

м/с

—-

1,92

Диаметр ротора

Д

м

—

1,5

Длина ротора

??

м

—

2,51

Число оборотов ротора

??

об/ мин

—-

735

Число бил по окружности

??

—

——

4,4

(величина)

—

—-

Средняя влажность топлива

%

 (143)

Поправочный коэффициент , учитывающий
влияние влажности топлива на его размолоспособность

 

—

 (144)
1+1,07
(145)

  32,6

Переводной коэффициент от массы
топлива со средней влажностью в массу рабочего топлива

—

 (146)

=1,19

Коэффициент учитывающий снижение
произво-дительности, вызванное износом билл

—

С 230|7|

0,85

Поправочный коэф-фициент
учиты-вающий глубину дробления топлива

 

—

С 198 |7|

1,0

Величина учиты-вающая изменения
производительности от тонкости помола

—

С 230|7|

Скорость сушильного агента в
сечении ротора

м/с

 (147)

Вентиляция пылесистемы

м3/с

—

10,06

(величина)

—

—

1+
(148)

1+=1,32

(величина)

—

—

 (149)

Относительная мощность мельницы

кВт

|7|

2,4

Тогда  

т/ч

 =18,2

  

Мощность холостого хода

кВт

7
с 231

85

Мощность потребляемая мельницей

кВт

 (150)

85

Производительность одной мельницы

т/ч (кг/с)

 (151)

Т.к три мельницы обеспечивают требуемую нагрузку
котла, четвертая принята резервной.

Запас по производительности

—

 (152)

Удельный расход электроэнергии на
размол топлива

Эобщ

 (153)

2.15 Тепловой расчет системы
пылеприготовления

Таблица 17 — тепловой расчет системы
пылеприготовления

Наименование

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Сушильный агент

Смесь

воздуха

ІІст. ВЗП и

уход.газов

Температура сушильного агента до
мельницы

|7|

310

температура сушильного агента за
мельницей

Принята по условиям
взрывобезопасности |8|

80

Теплоемкость сушильного агента

кДж/ кг

|9|

0,8

температура газов в точке отбора

Из теплового расчета

144

Удельный вес воздуха

кг/м3

—-

1,285

Удельный вес газов

кг/м3

Теплоемкость холодного воздуха

схв

кДж/ кг

|9|

1,006

Приход тепла

Теплоемкость сушильного агента

Сса

кДж/кг

Принята по |6|

1,0475

Теплоемкость отработавшего
рециркулирующего агента(уходящих газов)

Срц

кДж/кг

Принята по |6|

1,0182

Теплоемкость горячего воздуха

Сгв

кДж/кг

Принята по |6|

1,0559

доля уходящих газов

грц

—-

 (155)

Доля горячего воздуха

гсв

—-

1-грц (156)

1-0,2=0,8

 Теплоемкость сушильного агента

сса

кДж/кг

ГгвСгв+грц
(157)

0,81,0559+0,2

Физическое тепло сушильного агента

??са

кДж/кг

푞1

1,048
??1=324,88
??1

Коэффициент учитывающий долю
энергии ,перехо-дящую в тепло в процессе размола

??мех

—-

|6|

0,8

Тепло выделяющееся в результате
работы мелющих органов

??мех

кДж/кг

??мехрзм
(159)

0,840,32=32,3

Коэффициент присоса

??прс

—-

|6|

0,21

Физическое тепло присоса холодного
воздуха

??прс

кДж/кг

??прс
(160)

0,21=6,34
??1

Расход тепла

количество испарений влаги на 1 кг
сырого топлива

кг/кг

 (161)

Тепло затрачиваемое на испарение
влаги

??исп

кДж/кг

 (162)

0,18(2500+1,9)=452,7

Тепло уносимое из установки с
уходящим сушильным агентом

??2

кДж/кг

(1+푘прс)
푞1×С2
(163)

(1+0,21) 푞10,8

Теплоемкость сухой массы топлива

кДж/кг

|6|

1,16

Тепло затрачиваемое на недогрев
топлива

??тл

кДж/кг

 (164)

Потеря тепла от охлаждения
установки

??5

кДж/кг

 (165)

Часовая потеря тепла на охлаждение
установки

кВт

|6|

25

Из уравнения теплового баланса определим
необходимое количество сушильного агента 푞1

푞СА+ 푞мех+
푞прс=
푞исп+
푞2+
푞тл+
푞5

,88 푞1+32,3+6,34
푞1=452,7+77,4
푞1+103,9+4,94

,6 푞1=529,67

푞1=2,09

количество первичного воздуха в %
от теоретически необходимого

??перв

%

 (166)

 

Весовой расход сушильного агента

??са

Кг/кг

??1(

2,09(=2,53

объемный расход сушильного агента
при t2 на 1 кг топлива

??са

м3/кг

 (168)

То же на одну мельницу

м3/сек

??ñà(169)

2,72

Расход воздуха на одну мельницу

??гв

м3/сек

 (170)

Расход уходящих газов на одну
мельницу

??ух

м3/сек

 =2,55

Расход сушильного агента на одну
мельницу

м3/сек

 (171)

=17,55

количество отбираемых уходящих
газов

Кг/кг

Іух
(172)

0,2

количество отбираемых газов
отнесенное к 1 кг сжигаемого топлива

м3/кг

 (173)

=0,463

Количество газов после отбора

??г

м3/кг

VRO2+
VN2+ VH2O+(т.отб-1)
(174)

0,879+3,63+0,772+(1,4-1)4,6=7,12

доля рециркуляции

??рец

—

 (175)

=0,064

2.16 Выводы по тепловому расчету

В результате проводимого поверочного теплового
расчета котла БКЗ-320-140(при переводе его на ТЩУ) для бурого угля Уртуйского
месторождения получились следующие результаты:

КПД котельного агрегата составил 91,29%Расчетный
расход топлива 14,15 кг/ссредняя тепловая нагрузка  ,
тепловое напряжениетопочного объема =143
не превышает допустимых пределов (
, 4|)|

температуры:

а) полученная температура газов на выходе из
топки 1095, меньше
температуры начальной деформации шлака(ширмовых
поверхностях не будет процесса шлакования.

б) температура уходящих газов  =144,
что говорит об экономичнсти работы котла(т.к. пределом для твердых топлив с  для
р=14-18МПа и

снижение энтальпии пара в регуляторах перегрева Δh,
кДж/кг
равно 84,6 кДж/кг (рекомендуемые значения Δh=65)
что говорит о надежности регулирования температуры пара при снижении нагрузки
или работе на нерасчетном топливе.

Расчетные скорости газов не превышают допустимых
пределов (ωг=11),
поэтому не будет сильного износа поверхностей нагрева золовыми частицами.

Негативными результатами расчета можно отметить
следущее:

возможен пережег труб в ширмовых поверхностях()
и в ІV ступени пароперегревателя()так
как температуры стенок в этих поверхностях превосходят допустимые(),
хотя следует отметить , что эти температуры все же получились гораздо меньше
чем были до реконструкции.

кроме того данный расчет показал, что будет присутствовать
такой негативный фактор, как низкотемпературная коррозия .

Приведенная сернистость  =
зольность

повышение температуры точки росы дымовых
газов,над температурой конденсации водяных паров:

с 110 |3| (177)

=47,4

температура точки росы дымовых газов:

 (178)

— температура
конденсации определяется по парциальному давлению

 рH2O=гH2O

рH2O=0,1094,
по|5| определим температуру конденсации, =47,52,
тогда

минимальная температура стенки для трубчатого
ВЗП

 с 111|3| (179)

— коэффициенты
теплоотдачи со стороны газа и воздуха, т.е

93,3‹94,92

Воздухоподогреватели эксплуатируются в условиях
протекания низкотемпературной коррозии. должно выполняться условие:

+25‹

47,52+25‹93,3‹105

,52‹93,3‹105

Выполнение этого условия говорит об
незначительной интенсивности коррозии, скорость коррозии в наиболее разрушаемых
„холодных ”участках не будет превышать 0,2мм/год. Из методов борьбы с
низкотемпературной коррозией предусмотрено :

а)повышение входной температуры воздуха в
паровых калориферах;

б) изготовление ВЗП с выделенной в
самостоятельную поверхность „холодной ” частью.

3. Сводная таблица результатов
теплового расчета котельного агрегата БКЗ-320-140(вариант2- твердое
шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов

Исходные данные — таблица 2

3.1 Расчет объемов воздуха и
продуктов сгорания

=4,6 м3/кг (из
предыдущего расчета)

=5,96 кг/кг (из
предыдущего расчета)

=5,28м3/кг (из
предыдущего расчета)

Расчет объемов при рециркуляции:

Остающийся объем газов за местом отбора  :

За топкой —  =5,28+(1,2-1)4,6=6,2м3/кг

за котлом — =5,
28+(1,45-1)4,6=7,35м3/кг

объем газов рециркуляции:

푉рц=(6,2+7,75)0,1=1,355
м3/кг

объем газов в газоходах котла с учетом
рециркуляции определяется следующим образом:

푉г.рц= 푉г+
푉р.ц

В таблице 19 мной приведен расчет объемов
продуктов сгорания, объемных долей трехатомных газов и концентраций золовых
частиц.

Таблица 19 -Объемы продуктов сгорания, объемные
доли трехатомных газов и концентрация золовых частиц

Величина и расчетная формула

 Газоход

Топочная камера, ширмы

ІІІ Ступень П/П

І?? Ступень
П/П

І Ступень П/П

Поворотная камера

ІІ Ступень ВЭК

ІІ Ступень ВЗП

І Ступень ВЭК

І Ступень ВЗП

Коэф-т избытка воздуха за
поверхностью нагрева   =т+

1,2

1,21

1,22

1,23

1,25

1,27

1,3

1,32

1,35

0,787

0,7876

0,7883

0,79

0,7915

0,793

0,795

0,797

0,7989

Полный объем газов, м3/кг Vг
= Vor + 1,0161
(

5,924

5,97

6,017

6,064

6,158

6,25

6,39

6,484

6,62

Полный объем газов с учетом
рециркуляции, м3/кг Vг.рц=
Vг+
Vр.ц

7,28

7,32

7,37

7,42

7,51

7,6

7,75

7,84

7,98

объемная доля трехатомных газов rRO2=

0,12

0,12

0,119

0,118

0,117

0,116

0,113

0,112

0,110

Объемная доля водяных паров rH2O=

0,108

0,108

0,107

0,106

0,105

0,104

0,103

0,102

0,101

доля трехатомных газов и водяных
паров, rn= rRO2+r
H2O

0,228

0,228

0,226

0,224

0,222

0,220

0,216

0,214

0,211

Безразмерная концентрация золовых
частиц Кг/кг, зл=

0,01

0,01

0,01

0,01

0,0099

0,0098

0,0096

0,0094

0,0093

Масса дымовых газов , кг =1-0,01Ар

8,12

8,18

8,24

8,3

8,42

8,54

8,72

8,84

9,02

Энтальпии воздуха и продуктов сгорания находим
из предыдущего расчета(таблица 4)

3.2 Тепловой баланс

Таблица 20- тепловой баланс

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или  обоснование

Расчет

Температура уходящих газов

ух

оС

По таблице 1.4 |3|.

150

Энтальпия уходящих газов

Iух

кДж/кг.

По I-таблице

1579,6

температура холодного воздуха

tхв

оС

ЗАДАНА

30

Энтальпия холодного воздуха

I0хв

кДж/кг.

(с
)В
|4|.

39,72*4,6=182,7

Отношение количества горячего
воздуха к теоритически необходимому

гв

__

т-пл
(19)

1,2-0,04=1,16

Присос воздуха в системе
пылеприготовления

пл

—

|3|.

0,04

Энтальпия воздуха на входе в
воздухоподогреватель

I̒0вп

кДж/кг.

По I-
таблице

364,3

Присос воздуха в
воздухоподогревателе

вп

—

|3|.

0,06

количество теплоты, полученной
поступающим в котел воздухом при подогреве его вне агрегата

 Qв.внш

кДж/кг.

(гв+вп)(
I̒0вп-
I0хв)
(20)

(1,16+0,06)(364,3-182,2)=213

Располагаемая теплота

кДж/кг.

QHP+
Qв.внш (21)

16844+213=17057

потеря тепла с уходящими газами

2

%

 

 

Потеря тепла с механическим
недожегом

4

%

|3|.

0,5

потеря тепла от наружного
охлаждения

5

%

потеря тепла с физической теплотой
шлака

6

%

=0,0144

доля шлакоудаления в топке

ашл

_

1- аун

1-0,95=0,05

Энтальпия шлака

(с
)зл

кДж/кг.

С 28 |3|.

560

Сумма потерь тепла

%

2+345+6

7,77+0+0,5+0,422+0,0144=8,7

КПД котельного агрегата

ка

%

100-

100-8,7=91,3

Энтальпия перегретого пара

Iпп

кДж/кг.

По таблице |5|.

3485,8

Энтальпия питательной воды

Iпв

кДж/кг.

По таблице |5|.

993,2

Энтальпия кипения

Iкип

кДж/кг.

По таблице |5|.

1616

Расход топлива,

В

Кг/с

 +

+

Расчетный расход топлива

Вр

Кг/с

В(1-0,014)

14,28(1-0,01

Коэффициент сохранения теплоты

_

 1-

1-

3.3 Топка

Таблица 21 -Результаты расчета топочной камеры

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Объем топочной камеры

Vт

м3

По чертежу

1684

Полная поверхность стен топки

Fст

м2

По чертежу

890,8

Лучевосприни-мающая поверхность
нагрева

Нл

м2

879

Тепло вносимое воздухом в топку

Qв

кДж/кг

Полезное тепловыделение в топочной
камере

Qт

кДж/кг

19490,7

Адиабатная температура горения

и

оС

Температура газов на выходе из
топки

т

оС

Теплосодержание газов на выходе из
топки

I т̋

кДж/кг

По I-
таблице

11550,4

Коэффициент излучения факела при
сжигании твердых топлив

휉ф

————

Коэффициент теплового излучения
(степень черноты)

휉т

—-

Параметр распределения температур
по высоте топки

М

———-

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

Количество тепла воспринимаемое в
топке

кДж/кг

7900

Средняя тепловая нагрузка
лучевосприни-мающей поверхности нагрева

л

кВт/м2

тепловое напряжение топочного
объема

тV

кВт/м3

3.4 вторая ступень пароперегревателя

Таблица 22 — Результаты расчета ширм

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

325

количество ширм

nш

______

Задано

24

Шаг между трубами

Расчетная поверхность нагрева ширм

Fр

М2

Формула 64

Лучевосприни-мающая поверхность
ширм

Fлш

М2

Формула 67

120,7

Живое сечение для прохода пара

Fп

М2

Формула 68

0,239

Живое сечение для прохода газа

Fг

М2

Формула 69

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 70

температура газов на входе в ширмы

=̋̋т
(71)

1078

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-
таблице

11550,4

температура газов на выходе из
ширм

Принята предварительно

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

10178

температура пара на входе

t′

=

390

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

2956,8

температура пара на выходе

t″

По |5|

463

Теплосодержание пара на выходе

풉″

кДж/кг

Формула 91

3216,5

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 82

1227,8

Приращение энтальпии

кДж/кг

Формула 90

260

Температурный напор

Формула 93

594

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость пара в ширмах

м/с

Формула 88

Коэффициент загрязнения

훆

кг/с

Рис. 6.15 |3|

0,0075

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

м2К/Вт

С 122 |3|

52

температура загрязнения ширм

tз

Формула 95

758

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

68,3

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 96

139,2

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 97

Тепловосприятие ширм по уравнению
теплопередачи

Qт.ш

кДж/кг

Формула 100

3.5 третья ступень пароперегревателя

Таблица 23 — Результаты расчета ІІІ ступени
пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

386

Число пакетов по ширине

n

шт

Задано

100

Шаг между трубами

Поверхность нагрева

푭

м2

Формула 104

Живое сечение для прохода газов

푭2

м2

Формула105

Живое сечение для прохода пара

푓푛

м2

Формула 102

0,159

температура газов на входе

ш

963

Теплосодержание газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-таблице

10178

температура газов на выходе

—

730

Теплосодержание на выходе

І ̒̋

кДж/кг

По I-таблице

7647,5

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

Формула 107

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

к

Рис 6.4 с 122|3|

56,2

Коэффициент загрязнения

Рис.6.16 с 142 |3|

0,0051

температура пара на входе

t ̒

t  ̒=t ̋ш

463

Энтальпия пара на входе

i ̒

кДж/кг

По таблице |5|

3216,5

Энтальпия пара на выходе

i ̋
n3

кДж/кг

i ̒+
(110)

3366,4

температура пара на выходе

t ̒̋n3

По таблице |5|

515

Тепловосприятие по балансу

Qб

кДж/кг

Принято

830

Прирощение теплосодержания

кДж/кг

Формула 109

Температурный напор

Скорость газов

г

м/с

Формула 94

Скорость пара

n

м/с

Формула 112

Коэффициент теплоотдачи от стенки
к пару

По номограмме с 132 |3|

2415

Коэффициент теплоотдачи излучением

Рис 6.14 с 141|3|

35,07

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

Формула 114

77,6

Коэффициент теплопередачи

К

Формула 115

48,9

Тепловосприятие ІІІ ступени по
уравнению теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

3.6 четвертая ступень
пароперегревателя

Таблица 24 — Результаты расчета І푉
ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

385

Число пакетов по ширине

n

______

Задано

100

Шаг между трубами

Поверхность нагрева ширм

Fр

М2

Формула 104

Сечение для прохода пара

푓푛

м2

Формула 103

0,185

Сечение для прохода газа

Fг

М2

Формула 105

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 107

температура газов на входе в ширмы

=

963

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-
таблице

10178

температура газов на выходе из
ширм

Принята

735

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

7647,5

температура пара на входе

t′

=

501

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

3325,8

температура пара на выходе

t″

По |5|

560

Теплосодержание пара на выходе

i″

кДж/кг

По |5|

3485,8

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 116

893

Температурный напор

Формула 111

311

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость пара в ширмах

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

훆

кг/с

Рис. 6.16|3|

0,0051

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

м2К/Вт

Рис 6.4 С 122 |3|

56,2

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

37,74

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 114

93,94

Коэффициент теплоотдачи от стенки
к пару

По номограмме с 132 |3|

2040

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 115

Тепловосприятие четвертой ступени
по уравнению теплопередачи

Qт.ш

кДж/кг

Формула 100

3.7 первая ступень пароперегревателя

Таблица 25 — Результаты расчета І ступени
пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Шаг между трубами

поверхность нагрева

Fр

М2

Задано

сечение для прохода пара

Fп

М2

задано

0,136

сечение для прохода газа

Fг

М2

Формула 117

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 120

температура газов на входе в ширмы

І푉

735

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-
таблице

7647,5

температура газов на выходе из
ширм

—

638

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

6682

температура пара на входе

t′

 

360

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

2817,4

температура пара на выходе

t″

t″=t′ш

390

Теплосодержание пара на выходе

i″

кДж/кг

По |5|

2956,8

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 118

872,6

Температурный напор

Формула 111

312,8

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость пара в ширмах

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

훆

кг/с

Рис. 6.16 с 143 |3|

0,0048

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

м2К/Вт

По номограмме С 122 |3|

67,5

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

По номограмме с 141 |3|

20,5

Коэффициент теплоотдачи от стенки
к пару

По номограмме с 132 |3|

3000

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 122

88

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 123

Тепловосприятие ширм по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

3.8 Поворотная камера

Таблица 26 — тепловой расчет поворотной камеры

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Поверхность нагрева

Нл

м2

Задано

127,5

Площадь стен

м2

Задано

321

Объем поворотной камеры

м3

Задано

355

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

Сечение для прохода пара

푓푛

м2

Задано

0,106

температура газов на входе

пк

пк=І

638

Энтальпия газов

І ̒пк

кДж/кг

По I-таблице

6682

температура газов на выходе

пк

Принято предварительно

613

Энтальпия газов

І ̋пк

кДж/кг

По I-
таблице

6409

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

Формула 106

6

температура пара на входе

t ̒

Принята

356

Энтальпия пара

i ̒

кДж/кг

По |5|

2774

Прирощение энтальпий

кДж/кг

Формула 124

Энтальпия пара на выходе

i ̋

кДж/кг

Формула 125

2817

температура пара на выходе

t  ̋

По |5|

360

Скорость пара

 n

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

—

Рис.6.15|5|

0,0075

Коэф-т тепло-отдачи излучением
продуктов сгорания

Рис.6.14|3|

107,2

Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.7|3|

4200

3.9 Вторая ступень водяного
экономайзера

Таблица 27 — тепловой расчет ІІ ступени ВЭК

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Шаг между трубами

Расчетная поверхность нагрева ширм

Fр

М2

По новым данным

Сечение для прохода воды

Fв

М2

По новым данным

0,066

сечение для прохода газа

Fг

М2

Задано

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 120

температура газов на входе в ширмы

=(71)

613

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-
таблице

6409

температура газов на выходе из
ширм

Принята предварительно

420

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

4208

температура пара на входе

t′

предварительно

275(t1″+20)

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

1211

температура пара на выходе

t″

По |5|

335

Теплосодержание пара на выходе

풉″

кДж/кг

Формула 125

1561

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 106

2190

Приращение энтальпии

кДж/кг

Формула 109

350

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость воды

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

훆

м2К/Вт

Формула 126

0,0041

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

Вт/м2к

Рис 6.5 |3|

80,36

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

7,76

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 128

74,7

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 129

Тепловосприятие ширм по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

3.10 вторая ступень
воздухоподогревателя

Таблица 28 — Тепловой расчет ІІ ступени ВЗП

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

По чертежу

401,5

Число труб

푛

шт

—

17268

Шаги между трубами

мм/мм

Задано

Поверхность нагрева

푯р

м2

Формула 130

5400

Живое сечение для прохода газов

푭2

м2

Формула 131

18,6

Живое сечение для прохода воздуха

푓в

м2

температура воздуха на входе

=

265

Энтальпия воздуха на входе

i ̒

кДж/кг

По I-

1630,2

температура воздуха на выходе

t  ̋

Принята предварительно

360

Энтальпия воздуха на выходе

i ̋

кДж/кг

По I-

2235,6

температура газов на входе

эк

420

Энтальпия газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-

4208

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

Формула 136

711,3

Энтальпия газов на выходе из ВЗП

І ̋

кДж/кг

Формула 137

3527

температура газов на выходе

По I-

338

Температурный напор

Формула 111

Скорость газов

г

м/с

Формула 94

Скорость воздуха

в

м/с

Формула 134

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 128

48,2

Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.5|3|

67,83

Коэффициент использования
поверхности

휉

___

0,9

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/ м2к

Формула 129

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

3.11 первая ступень экономайзера

Таблица 29 — Результаты теплового расчета І
ступени ВЭК

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Шаг между трубами

Поверхность нагрева расчетная

푯р

м2

Задана

сечение для прохода газов

푭2

м2

Задано

Эффективная толщина излучающего
слоя

푆

м

Формула 120

0,095

сечение для прохода воды

푓в

м2

Задано

0,177

Температура газов на входе

ІІ ВЗП

338

Теплосодержание газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-таблице

3527

температура газов на выходе

Принята предварительно

276

Теплосодержание на выходе

І ̒̋

кДж/кг

По I-таблице

2943

температура пара на входе

t ̒

Задано

230

Энтальпия воды на входе

i ̒

кДж/кг

По таблице |5|

990,3

Тепловосприятие по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 106

581

Приращение энтальпии

кДж/кг

Формула 124

Температурный напор

Коэффициент загрязнения

Формула 126

0,0024

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

к

Рис 6.5с 122|3|

87

Скорость газов

г

м/с

Формула 94

Скорость воды

в

м/с

Формула 112

Коэффициент теплоотдачи излучением

Рис 6.14 с 141|3|

3,6

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

Формула 128

77

Коэффициент теплопередачи

К

Формула 129

64,9

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

3.12 первая ступень
воздухоподогревателя

Таблица 30 — Результаты теплового расчета І
ступени ВЗП

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

По чертежу

401,5

Шаг между трубами

Поверхность нагрева расчетная

푭р

м2

По чертежу

сечение для прохода газов

푭ср2

м2

По чертежу

сечение для прохода воздуха

푓в

м2

По чертежу

20,7

температура газов на входе

І ВЭК

276

Теплосодержание газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-
таблице

2943

температура газов на выходе

По I-
таблице

140

Теплосодержание на выходе

І ̒̋

кДж/кг

Формула 137

1472,2

температура воздуха на входе в
ступень

t ̒

Задано

60

Энтальпия воздуха на входе

풉 ̒

кДж/кг

По I-
таблице

364,32

температура воздуха на выходе

t″

Формула 135

265

Энтальпия воздуха на выходе

풉″

кДж/кг

По I-
таблице

1630,2

Тепловосприятие по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 136

1487

Температурный напор

Скорость газов

м/с

Формула 94

Скорость воздуха

в

м/с

Формула 134

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

Формула 128

49,5

Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.5|3|

59

Коэффициент использования
поверхности

휉

___

С 147 |3|

0,9

Коэффициент теплопередачи

К

Формула 139

24,2

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

3.13 Уточненный тепловой баланс

Таблица 31 — Уточненный тепловой баланс

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Температура уходящих газов

По расчету

140

Энтальпия уходящих газов

кДж/кг

По I-

1472,2

Потеря тепла с уходящими газами

%

Формула 22

потеря тепла от механического
недожега

%

|3|

0,5

потеря тепла в окружающую среду

%

Потеря тепла с физической теплотой
шлака

%

0,0144

Сумма потерь тепла

%

8,1

КПД котла

%

100-

91,9

Расход топлива

В

кг/с

Расчетный расход

кг/с

Формула 29

14,2

Коэффициент сохранения тепла

—-

Формула 30

0,994

Определение невязки теплового баланса котла

(1-)
(141)

(1-)=192,4

(

3.14 Тепловой расчет
пылеприготовления

Таблица 32 — тепловой расчет пылеприготовления

Наименование

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Сушильный агент

Смесь

топочных

и уходящих

газов

Температура сушильного агента до
мельницы

Принята |6|

650

температура сушильного агента за
мельницей

t′-10

90

температура газов в точке отбора

tгаз

Задана

1000

Удельный вес воздуха

кг/м3

—-

1,285

Удельный вес газов

кг/м3

 

Температура газов в точке отбора

Из теплового расчета

140

Теплоемкость холодного воздуха

схв

кДж/кг

|9|

1,006

Теплосодержание газов в точке
отбора

кДж/кг

По I-

10611

То же при t1

кДж/кг

По I-

6600

То же при t2

кДж/кг

По I-

940,5

То же при

кДж/кг

По I-

1472,2

Удельный объем газов в точке
отбора

푉г

м3/кг

Из теплового расчета

7,28

То же после воздухопровода

м3/кг

Из теплового расчета

7,98

Теплоемкость газов в точке отбора

Сг

кДж/кг

При t1

кДж/кг

При t2

кДж/кг

При

кДж/кг

Теплоемкость сушильного агента
перед мельницей

С′са

кДж/кг

Принята по |6|

0,908

 Теплоемкость сушильного агента за
мельницей

с″са

кДж/кг

Принята по |6|

1,03

Присос холодного воздуха в
пылесистему

пл

—

Из теплового расчета

0,04

Весовая доля топочных газов в
составе сушильного агента

퓘г

——

=0,57

Весовая доля уходящих газов в
составе сушильного агента

퓘ух

——

1- 퓘г

1-0,57=0,43

Теплоемкость сушильного агента
вначале установки

Сса

кДж/кг

퓘г+
퓘ухСух

0,57

количество испарений влаги на 1 кг
сырого топлива

Кг/кг

 (161)

Приход тепла

Физическое тепло сушильного агента

??са

кДж/кг

??1

0,908
??1=590,2
??1

Тепло выделяющееся в результате
работы мелющих органов

??мех

кДж/кг

??мехрзм

0,840,32=32,3

Физическое тепло присоса холодного
воздуха

??прс

кДж/кг

??прс

0,2351=7,2
??1

Расход тепла

Тепло затрачиваемое на испарение
влаги

푞исп

кДж/кг

0,18(2500+1,9)=480,8

Тепло уносимое из установки с
уходящим сушильным агентом

푞2

кДж/кг

(1+푘прс)
푞1×С2

(1+0,235) 푞10,81

Тепло затрачиваемое на недогрев
топлива

푞тл

кДж/кг

 

Потеря тепла от охлаждения
установки

푞5

кДж/кг

Из уравнения теплового баланса определим
необходимое количество сушильного агента 푞1

푞са+ 푞мех+
푞прс=
푞исп+
푞2+
푞тл+
푞5

,2 푞1+32,3+7,2
푞1=480,8+99,7
푞1+116,9+4,95

,7 푞1=570,4

푞1=1,146

Теплоемкость сушильного агента за
мельницей

с″са

кДж/кг

=1,035

Весовой расход сушильного агента

푞са

Кг/кг

푞1(прс

1,146(=1,595

объемный расход сушильного агента
при t2 на 1 кг топлива

푉са

м3/кг

Расход газов одну мельницу

м3/сек

(0,57×1,145×18200(1000+273))/(1,538×3600×273)=10

Расход уходящих газов на одну
мельницу

 

м3/сек

 =2,55

Расход сушильного агента на одну
мельницу

м3/сек

 (171)

=17,55

количество отбираемых уходящих
газов

Кг/кг

Іух
(172)

0,43

количество отбираемых газов
отнесенное к 1 кг сжигаемого топлива

м3/кг

=0,549

Количество газов после отбора

푉г

м3/кг

+(г.отб-1)

5,28+(1,45-1)4,6=7,35

доля рециркуляции

퓘рец

—

 

=0,0798

4. Сводная таблица результатов
теплового расчета котельного агрегата БКЗ — 320-140(вариант 3 — жидкое
шлакоудаление, сушка топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов)

исходные данные — таблица 2

Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания — таблица
19

Расчет энтальпий воздуха и продуктов сгорания —
таблица 4

4.1 Тепловой баланс

Таблица 33 — тепловой баланс

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Температура уходящих газов

Задана

162

Энтальпия уходящих газов

кДж/кг

По I-

1708,2

Температура холодного воздуха

tхв

Задана

30

Энтальпия холодного воздуха

кДж/кг

(с)в

182,7

Потеря тепла с уходящими газами

%

Формула 22

потеря тепла от механического
недожега

%

|3|

0,5

потеря тепла в окружающую среду

%

Потеря тепла с физической теплотой
шлака

%

0,363

Сумма потерь тепла

%

9,82

КПД котла

%

100-

90,18

Расход топлива

В

кг/с

Расчетный расход

кг/с

Формула 29

14,39

Коэффициент сохранения тепла

—-

Формула 30

0,995

.2 Топочная камера

Таблица 34 — Результаты расчета топочной камеры

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Объем топки

Vт

м3

Задана

1449

Полная поверхность стен топки

Fст

м2

Задано

989

 Полная лучевоспринимающая
поверхность нагрева

Нл

м2

975

Эффективная толщина излучающего
слоя

푆

м

3,6

5,28

Степень экранирования топки

—

Нл/
Fст

Коэффициент избытка воздуха в
топке

т

—

С 18 |3|

1,2

Присос воздуха в системе
пылеприготовления

пл

—

С 18 |3|

0,04

Присос воздуха в топку

т

—

С 19 |3|

0,05

температура горячего воздуха

tгв

оС

С 15|3|

350

Энтальпия

Iгв

кДж/кг

(с
)в

2174,1

Тепло вносимое воздухом в топку

Qв

кДж/кг

(т-пл)
Iгв+пл
Iхв |3|

(1,2-0,05) 2174,1 +0,09

температура газов на выходе из
топки

̋̋″т

оС

Принята предвари-тельно

1115

Полезное тепловыделение в топочной
камере

Qт

кДж/кг

 Qв
— Qв.внш+r
Iг.отб (35)

19255,7

Адиабатная температура горения

и

оС

Абсолютная температура продуктов
сгорания

Тт̋

К

̋̋″т+273

1115+273=1388

Энтальпия

I″т

кДж/кг

По I-
таблице

11977,4

Относительное положение максимума
температур по высоте топки

Хт

———

 С
40 |3|

Параметр распределения температур
по высоте топки

М

———-

Формула 41

0,484

Коэффициент излучения факела

 휉ф

—-

Формула 48

0,659

Коэффициент тепловой эффективности
гладкотрубных экранов

휓экр

——

Табл 6-2 |4|

0,45

Средняя теплоемкость продуктов
сгорания

VCр

кДж/кг оС

42

Коэффициент

В

—

По пункту 6-20 |4|

1,2

Коэффициент загрязнения ошипованных
экранов покрытых обмазкой

휉ош

———

В(0,53-0,25)

1,2(0,53-0,25)=0,216

Коэффициент загрязнения ширм
расположенных в выходном окне топки

휉ок

————-

По табл 6-2 и рис 1-4 휉=|4|

0,45

Коэффициент тепловой эффективности

휓ош

——

휓ош= 휉

0,216

Коэффициент тепловой эффективности
ширм, расположенных в выходном окне

휓ок

———-

휓ок= 휉ок

 0,489 0,441

Средний коэффициент тепловой
эффективности

휓ср

———-

52

Коэффициент теплового излучения
(степень черноты)

휉т

—-

53

температура продуктов сгорания за
топкой

̋̋″т

оС

Формула 55

1119

Энтальпия газов на выходе из топки

кДж/кг

По I-
таблице

12037,8

количество тепла воспринимаемого в
топке

кДж/кг

Формула 56

7182

Средняя тепловая нагрузка
лучевосприни-мающей поверхности нагрева

л

кВт/м2

тепловое напряжение топочного
объема

тV

кВт/м3

4.3 вторая ступень пароперегревателя

Таблица 35 — Результаты расчета ширм

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр труб

вн

м/м

Задано

00,32/0,024

количество ширм

nш

______

Задано

18

Шаг между трубами

0,65/0,038

поверхность нагрева ширм

Fш

м2

Формула 64

Лучевосприни-мающая поверхность
ширм

Fлш

М2

Формула 67

124

Живое сечение для прохода пара

Fп

М2

Формула 68

0,0667

Живое сечение для прохода газа

Fг

М2

Формула 69

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 70

температура газов на входе в ширмы

=̋̋″т

1119

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-
таблице

12037,8

температура газов на выходе из
ширм

Принята предварительно

1018

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

10828,4

температура пара на входе

t′

=

390

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

2956,8

температура пара на выходе

t″

По |5|

450

Теплосодержание пара на выходе

??″

кДж/кг

Формула 91

3177

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 82

1083

Приращение энтальпии

кДж/кг

Формула 90

220,3

Температурный напор

Формула 93

648,5

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость пара в ширмах

м/с

Формула 88

Коэффициент загрязнения

??

кг/с

Рис. 6.15 |3|

0,0075

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

м2К/Вт

С 122 |3|

42

температура загрязнения ширм

tз

Формула 95

784

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

78,7

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 96

145,6

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 97

Тепловосприятие ширм по уравнению
теплопередачи

Qт.ш

кДж/кг

Формула 100

4.4 третья ступень пароперегревателя

Таблица 36 — Результаты расчета ІІІ ступени
пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

325

Число пакетов по ширине

n

шт

Задано

100

Шаг между трубами

300/38

Поверхность нагрева

푭

м2

Формула 104

Живое сечение для прохода газов

푭2

м2

Формула105

Живое сечение для прохода пара

푓푛

м2

Формула 102

0,114

температура газов на входе

ш

1018

Теплосодержание газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-таблице

10828,4

температура газов на выходе

—

825

Теплосодержание на выходе

І ̒̋

кДж/кг

По I-таблице

8757

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

Формула 107

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

к

Рис 6.4 с 122|3|

58,84

Коэффициент загрязнения

Рис.6.16 с 143 |3|

0,0059

температура пара на входе

t ̒

t  ̒=t ̋ш

450

Энтальпия пара на входе

i ̒

кДж/кг

По таблице |5|

3177

Энтальпия пара на выходе

i ̋

кДж/кг

Формула 110

3335,3

температура пара на выходе

t ̒̋

По таблице |5|

504

Тепловосприятие по балансу

Qб

кДж/кг

Принято

918

Прирощение теплосодержания

кДж/кг

Формула 109

Температурный напор

Скорость газов

г

м/с

Формула 94

Скорость пара

n

м/с

Формула 112

Коэффициент теплоотдачи от стенки
к пару

По номограмме с 132 |3|

3000

Коэффициент теплоотдачи излучением

Рис 6.14 с 141|3|

34,5

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

Формула 114

77,6

Коэффициент теплопередачи

К

Формула 115

50,2

Тепловосприятие ІІІ ступени по
уравнению теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

4.5 четвертая ступень
пароперегревателя

Таблица 37 — Результаты расчета І푉
ступени пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

326

Число пакетов по ширине

n

______

Задано

100

Шаг между трубами

Поверхность нагрева ширм

Fр

М2

Формула 104

Сечение для прохода пара

푓푛

м2

Формула 103

0,104

Сечение для прохода газа

Fг

М2

Формула 105

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 107

температура газов на входе в ширмы

=

1018

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-таблице

10828,8

температура газов на выходе из
ширм

Принята

831

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-таблице

8757

температура пара на входе

t′

=

498

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

3317,3

температура пара на выходе

t″

По |5|

560

Теплосодержание пара на выходе

i″

кДж/кг

По |5|

3485,8

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 116

980

Температурный напор

Формула 111

392

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость пара в ширмах

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

훆

кг/с

Рис. 6.16|3|

0,0059

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

м2К/Вт

Рис 6.4 С 122 |3|

34,5

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

36,75

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 114

95,6

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 115

Тепловосприятие четвертой ступени
по уравнению теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

4.6 первая ступень пароперегревателя

Таблица 38 — Результаты расчета І ступени
пароперегревателя

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Шаг между трубами

поверхность нагрева

Fр

М2

Задано

сечение для прохода пара

Fп

М2

задано

0,136

сечение для прохода газа

Fг

М2

Формула 117

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 120

температура газов на входе в ширмы

І푉

831

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-таблице

8757

температура газов на выходе из
ширм

—

728

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-таблице

7614

температура пара на входе

t′

353

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

2772,7

температура пара на выходе

t″

t″=t′ш

390

Теплосодержание пара на выходе

i″

кДж/кг

По |5|

2956,8

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 118

1138

Температурный напор

Формула 111

407

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость пара в ширмах

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

훆

кг/с

Рис. 6.16 с 143 |3|

0,005

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

м2К/Вт

По номограмме С 122 |3|

71,54

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

По номограмме с 141 |3|

26,52

Коэффициент теплоотдачи от стенки
к пару

По номограмме с 132 |3|

3000

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 122

98,06

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 123

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

.7 Поворотная камера

Таблица 39 — Результаты расчета поворотной
камеры

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Поверхность нагрева

Нл

м2

Задано

127,5

Площадь стен

м2

Задано

321

Объем поворотной камеры

м3

Задано

355

эффективная толщина излучающего
слоя

S

м

Сечение для прохода пара

푓푛

м2

Задано

0,106

температура газов на входе

пк

пк=І

728

Энтальпия газов

І ̒пк

кДж/кг

По I-таблице

7614

температура газов на выходе

пк

Принято предварительно

705

Энтальпия газов

І ̋пк

кДж/кг

По I-таблице

7454

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

Формула 106

температура пара на входе

t ̒

Принята

350

Энтальпия пара

i ̒

кДж/кг

По |5|

2753,9

Прирощение энтальпий

кДж/кг

Формула 124

Энтальпия пара на выходе

i ̋

кДж/кг

Формула 125

2772,7

температура пара на выходе

t  ̋

По |5|

353

Скорость пара

 n

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

—

Рис.6.15|5|

0,005

Коэф-т тепло-отдачи излучением
продуктов сгорания

Рис.6.14|3|

113

Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.7|3|

3750

4.8 Вторая ступень водяного
экономайзера

Таблица 40- тепловой расчет ІІ ступени ВЭК

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Шаг между трубами

Расчетная поверхность нагрева ширм

Fр

М2

Задано

Сечение для прохода воды

Fв

М2

По чертежу

0,132

сечение для прохода газа

Fг

М2

По чертежу

эффективная толщина излучающего
слоя

S

M

Формула 120

температура газов на входе в ширмы

=(71)

705

Теплосодержание газов на входе

І̒

кДж/кг

По I-
таблице

7454

температура газов на выходе из
ширм

Принята предварительно

450

Теплосодержание газов на выходе

І̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

4637,8

температура пара на входе

t′

предварительно

268

Теплосодержание пара на входе

кДж/кг

По |5|

1175,2

температура пара на выходе

t″

По |5|

343

Теплосодержание пара на выходе

풉″

кДж/кг

Формула 125

1628,3

Тепловосприятие ширм по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 106

2802

Приращение энтальпии

кДж/кг

Формула 109

453

 скорость газов в ширмах

м/с

 скорость воды

м/с

Формула 112

Коэффициент загрязнения

훆

м2К/Вт

С 143 |3|

0,0045

Коэффициент теплоотдачи конвекцией

Вт/м2к

Рис 6.5 |3|

86,2

Коэффициент теплоотдачи излучением
в ширмах

Вт/м2к

Рис. 6.14 |3|

8,64

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 128

80,6

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/м2к

Формула 129

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

4.9 Расчет второй ступени
воздухоподогревателя

Таблица 41 — Результаты теплового расчета ІІ
ступени ВЗП

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

По чертежу

401,5

Число труб

푛

шт

Задано

17268

Шаги между трубами

мм/мм

Задано

Поверхность нагрева

푭

м2

Формула 130

5400

сечение для прохода газов

푭2

м2

Формула 131

18,6

Живое сечение для прохода воздуха

푓в

м2

температура воздуха на входе

=

265

Энтальпия воздуха на входе

i ̒

кДж/кг

По I-

1630,2

температура воздуха на выходе

t  ̋

360

Энтальпия воздуха на выходе

i ̋

кДж/кг

По I-

2235,6

температура газов на входе

эк

450

Энтальпия газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-

4637,8

Тепловосприятие по балансу

кДж/кг

Формула 136

681

Энтальпия газов на выходе из ВЗП

І ̋

кДж/кг

Формула 137

3986,4

температура газов на выходе

По I-

380

Температурный напор

Формула 111

Скорость газов

г

м/с

Формула 94

Скорость воздуха

в

м/с

Формула 134

Коэффициент теплоотдачи от газов к
стенке

Вт/м2к

Формула 128

47,7

Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.5|3|

64,8

Коэффициент использования
поверхности

휉

___

0,9

Коэффициент теплопередачи

К

Вт/ м2к

Формула 129

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

4.10 первая ступень экономайзера

Таблица -42 — Результаты теплового расчета І
ступени ВЭК

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

Задано

324

Шаг между трубами

Поверхность нагрева расчетная

푯р

м2

Задана

сечение для прохода газов

푭2

м2

Задано

Эффективная толщина излучающего
слоя

푆

м

Формула 120

0,095

сечение для прохода воды

푓в

м2

Задано

0,177

Температура газов на входе

ІІ ВЗП

380

Теплосодержание газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-
таблице

3986,4

температура газов на выходе

Принята предварительно

300

Теплосодержание на выходе

І ̒̋

кДж/кг

По I-
таблице

3151,9

температура пара на входе

t ̒

Задано

230

Энтальпия воды на входе

i ̒

кДж/кг

По таблице |5|

990,3

Тепловосприятие по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 106

826

Приращение энтальпии

кДж/кг

Формула 124

Температурный напор

Коэффициент загрязнения

Формула 126

0,0024

Скорость газов

г

м/с

Формула 94

Скорость воды

в

м/с

Формула 112

Коэффициент теплоотдачи излучением

Рис 6.14 с 141|3|

4

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

Формула 128

78,2

Коэффициент теплопередачи

К

Формула 129

65,8

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

4.11 первая ступень
воздухоподогревателя

Таблица 43 — Результаты теплового расчета І
ступени ВЗП

Рассчитываемая величина

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Диаметр и толщина труб

мм

По чертежу

401,5

Шаг между трубами

Поверхность нагрева расчетная

푭р

м2

По чертежу

сечение для прохода газов

푭ср2

м2

По чертежу

сечение для прохода воздуха

푓в

м2

По чертежу

20,7

температура газов на входе

І ВЭК

300

Теплосодержание газов на входе

І ̒

кДж/кг

По I-
таблице

3151,9

температура газов на выходе

По I-
таблице

162

Теплосодержание на выходе

І ̒̋

кДж/кг

Формула 137

1708,2

температура воздуха на входе в
ступень

t ̒

Задано

60

Энтальпия воздуха на входе

풉 ̒

кДж/кг

По I-
таблице

364,32

температура воздуха на выходе

t″

Формула 135

265

Энтальпия воздуха на выходе

풉″

кДж/кг

По I-
таблице

1630,2

Тепловосприятие по балансу

Qб

кДж/кг

Формула 136

1424

Температурный напор

Скорость газов

г

м/с

Формула 94

Скорость воздуха

в

м/с

Формула 134

Коэффициент теплоотдачи со стороны
газов

Формула 128

42

Коэф-т тепло-отдачи конвекцией от
поверхности к обогреваемой среде

2

Рис 6.5|3|

59

Коэффициент использования
поверхности

휉

___

С 147 |3|

0,9

Коэффициент теплопередачи

К

Формула 139

22

Тепловосприятие по уравнению
теплопередачи

Qт

кДж/кг

Формула 100

4.12 тепловой расчет
пылеприготовления

Таблица — 44 Результаты теплового расчета
пылеприготовления

Наименование

Обозначение

Размерность

Формула или обоснование

Расчет

Сушильный агент

Смесь

топочных

и уходящих

газов

Температура сушильного агента до
мельницы

Принята |6|

650

температура сушильного агента за
мельницей

t′-10

90

температура газов в точке отбора

tгаз

Задана

1000

Удельный вес воздуха

кг/м3

—-

1,285

Удельный вес газов

кг/м3

Температура газов в точке отбора

Из теплового расчета

162

Теплоемкость холодного воздуха

схв

кДж/кг

1,006

Теплосодержание газов в точке
отбора

кДж/кг

По I-

10611

То же при t1

кДж/кг

По I-

6600

То же при t2

кДж/кг

По I-

940,5

То же при

кДж/кг

По I-

1708,2

Удельный объем газов в точке
отбора

푉г

м3/кг

Из теплового расчета

7,28

То же после воздухопровода

м3/кг

Из теплового расчета

7,98

Теплоемкость газов в точке отбора

Сг

кДж/кг

При t1

кДж/кг

При t2

кДж/кг

При

кДж/кг

Теплоемкость сушильного агента
перед мельницей

С′са

кДж/кг

Принята по |6|

0,908

 Теплоемкость сушильного агента за
мельницей

с″са

кДж/кг

Принята по |6|

1,03

Присос холодного воздуха в
пылесистему

пл

—

Из теплового расчета

0,04

Весовая доля топочных газов в
составе сушильного агента

퓘г

——

=0,56

Весовая доля уходящих газов в
составе сушильного агента

퓘ух

——

1- 퓘г

1-0,56=0,44

Теплоемкость сушильного агента
вначале установки

Сса

кДж/кг

퓘г+
퓘ухСух

0,56

количество испарений влаги на 1 кг
сырого топлива

Кг/кг

 (161)

Приход тепла

Физическое тепло сушильного агента

푞са

кДж/кг

푞1

0,908
푞1=590,2
푞1

Тепло выделяющееся в результате
работы мелющих органов

푞мех

кДж/кг

푘мехрзм

0,840,32=32,3

Физическое тепло присоса холодного
воздуха

푞прс

кДж/кг

푘прс

0,2351=7,2
푞1

Расход тепла

Тепло затрачиваемое на испарение
влаги

푞исп

кДж/кг

 

0,18(2500+1,9)=480,8

Тепло уносимое из установки с
уходящим сушильным агентом

푞2

кДж/кг

(1+푘прс)
푞1×С2

(1+0,235) 푞10,81

Тепло затрачиваемое на недогрев
топлива

푞тл

кДж/кг

Потеря тепла от охлаждения
установки

푞5

кДж/кг

Из уравнения теплового баланса определим
необходимое количество сушильного агента 푞1

푞са+ 푞мех+
푞прс=
푞исп+
푞2+
푞тл+
푞5

,2 푞1+32,3+7,2
푞1=480,8+94,5
푞1+116,9+4,95

,9 푞1=570,35

푞1=1,134

Теплоемкость сушильного агента за
мельницей

с″са

кДж/кг

=1,03

Весовой расход сушильного агента

푞са

Кг/кг

푞1(прс

1,134(
=1,58

объемный расход сушильного агента
при t2 на 1 кг топлива

푉са

м3/кг

 

Расход газов одну мельницу

м3/сек

(0,56×1,134×18200(1000+273))
/(1,538×3600×273)=9,73

Расход уходящих газов на одну
мельницу

 

м3/сек

 =3,12

Расход сушильного агента на одну
мельницу

м3/сек

  =12,6

количество отбираемых уходящих
газов

Кг/кг

Іух

0,44

количество отбираемых газов
отнесенное к 1 кг сжигаемого топлива

м3/кг

=0,55

Количество газов после отбора

푉г

м3/кг

+(г.отб-1)

5,28+(1,45-1)4,6=7,35

доля рециркуляции

퓘рец

—

 

=0,08

5. Сводная таблица результатов
тепловых расчетов

Таблица 45 — Результаты тепловых расчетов

Наименование

Обозначение

Размерность

Величина

1 вари-ант (ТШУ, воздух)

2вари-ант (ТШУ, газы)

3вари-ант (ЖШУ, газы)

параметры

Паропроизводительность Давление в
барабане Давление перегретого пара температура перегретого пара Температура
питательной воды

Д Рб Рпп tпп tпв

кг/с МПа МПа  

88,89 15,5 14 560 230

88,89 15,5 14 560 230

88,89 15,5 14 560 230

тепловой баланс

Потеря тепла: С уходящими газами
От химического недожега От механического недожега От наружного охлаждения С
физическим теплом шлака КПД котлоагрегата Расчетный расход топлива

 q2 q3 q4 q5 q6 훈ка
Вр

 % % % % % % кг/с (т/ч)

 7,4 0 0,5 0,422 0,0144 91, 14,5
(50,94)

 7,15 0 0,5 0,422 0,0144 91, 14,12
(50,83)

 8,53 0 0,5 0,422 0,363 90,18
14,39 (51,8)

поверхности нагрева

Тепловосприятие поверхностей
нагрева. количество тепла переданное: Излучением в топке І ступень п/п ІІ
ступень п/п ІІІ ступень п/п І푉
ступень п/п  ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень ВЭК І ступень ВЗП

           

  кДж/кг

  7609 872,611328 830 876  2039
635,7 624 1487

  7900 872,6 1227,830 893,14  2190
711,3 581 1487

  7182 1138 10839918 980  2802 681
826 1424

Топка   объем топочной камеры
Средняя тепловая нагрузка лучевоспринимающей поверхности Тепловое напряжение
топочного объема Коэффициент избытка воздуха в топке  
                кВт/
кВт/
——1684 
123 143 1,21684  127,6 142 1,21449  106 166 1,2

 

поверхности нагрева

Лучевоспринимающая поверхность
топки поверхность нагрева: І ступень п/п ІІ ступень п/п ІІІ ступень п/п І푉
ступень п/п Поворотная камера ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень ВЭК І
ступень ВЗП

         

         

 879 627 506,9 705,2 705,2 127,5
1800 5400 1920 17300

 879 627 506,9 705,2 705,2 127,5
1800 5400 1920 17300

 975 627 391 594 594 127,5 2775
5400 1920 17300

температуры температуры

Теоритическая температура сгорания
топлива Температура газов на выходе из топки температура газов за: ІІ ступень
п/п ІІІ ступень п/п І푉 ступень
п/п І ступень п/п Поворотной камерой ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень
ВЭК І ступень ВЗП температура пара за : І ступень п/п ІІ ступень п/п ІІІ
ступень п/п І푉 ступень
п/п температура воды: І ступень ВЭК ІІ ступень ВЭК температура воздуха: І
ступень ВЗП ІІ ступень ВЗП

  
           t
t t t  t t  t t

  
                   

 1630  1095 971 736 740 643 615
428 346 280 144  390 466 516 560  251 332  265 350

 1621  1078 963 730 735 638 613
420 338 276 140  390 463 515 560  249 335  265 360

 1598  1119 1018 825 831 728 705
450 380 300 162  390 450 504 560  258 343  265 360

скорости

Скорость газов в : І ступень п/п
ІІ ступень п/п ІІІ ступень п/п І푉
ступень п/п ІІ ступень ВЭК ІІ ступень ВЗП І ступень ВЭК І ступень ВЗП

        

м/с 

 6,94 4,74 6,7 6,7 7,06 12,98 7,98
10,2

 7,65 5,2 7,6 7,6 7,76 14,2 8,7
11,2

 8,5 3,75 6,3 6,3 8,47 15,1 9,3
11,9

6. Выбор тягодутьевых машин

Существующая котельная установка для сжигания
Харанорского бурого угля в системе пылеприготовления с промбункером оборудована
следующими машинами:

а)Два дымососа типа Д 21,5
2

б)Два вентилятора типа ВДН-20ІІ У

в)Четыре мельничных вентилятора типа ВМ 50/1000Б

г)Два дымососа рециркуляции типа ДН-12

При переходе на систему пылеприготовления с
прямым вдуванием сохраняются установленные дымососы , которые обеспечивают
расход и напор при Д=320т/ч. В случае использования существующих вентиляторов
для подачи вторичного воздуха в горелки, обеспечивается нагрузка 90% от
номинальной, при этом для подачи первичного воздуха необходима установка
вентиляторов горячего дутья. Мельничные вентиляторы типа ВМ 50/1000Б не могут
использоваться в качестве вентиляторов горячего дутья, т.к. их напор в три раза
превышает требуемый, что резко снижает их КПД и повышает энергозатраты.

Установленные дымососы рециркуляции не
обеспечивают необходимого напора при подаче дымовых газов в тракт
пылеприготовления.

На основании вышеизложенного было принято
решение основным вентиляторами подавать первичный воздух через систему
пылеприготовления. Для этой цели выбраны два дымососа ДН-26ГМ, которые
используются в качестве вентиляторов. Для подачи уходящих газов в тракт
пылеприготовления устанавливается дымосос рециркуляции ДН-13,5. таким образом,
котельная установка для сжигания Уртуйского бурого угля в системе
пылеприготовления с прямым вдуванием оборудуется следующими машинами:а)Два
дымососа Д-21,5б)Два дымососа
ДН-26ГМ(новые), используются в качестве вентиляторовв)один дымосос рециркуляции
ДН-13,5(новый)

Расчетное обоснование выбора тягодутьевых машин

крупный паровой котел оснащают двумя дымососами
и двумя дутьевыми вентиляторами.

Подача дымовых газов параллельно работающими
дымососами и воздуха дутьевыми вентиляторами должна обеспечивать полную
производительность парового котла с запасом min 10%. |9|. Один дымосос и один
дутьевой вентилятор должны обеспечивать не менее половинной нагрузки паровых
котлов.

.        Объем дымовых газов перед дымососом:

 , где

— расчетный расход
топлива кг/ч

— объем газов м3/кг

— температура
уходящих газов

 м3/ч

С учетом коэффициента запаса =1,1,
находим требуемую подачу дымососа:

==564896,6
м3/ч

Выбраны два дымососа Д 21,5
с характеристиками:

Производительность-3944
м3/ч

Напор -336 мм в ст.

Мощность эл.двигателя -900/500 кВт

Число оборотов ротора- 730/580 об/мин |1|

Определим загрузку одного дымососа:

=0,8, т.е каждый
дымосос загружен на 80%.

Достоинством установки двух дымососов на один
котел является то, что при выходе из строя одного, второй может обеспечить
нагрузку 64% от номинальной.

.объемный расход воздуха перед дутьевыми
вентиляторами:

=
(191)

— избыток воздуха
перед вентилятором , для пылеугольной топочной камеры

 — теоретический
оббьем воздуха м2/кг

 — температура
воздуха перед вентилятором(300С)

=30+273=303К

=1,2=312088,7м3/ч

, расчетную подачу
дутьевого вентилятора определим:

=
(192)

=312088,7м3/ч

 вентиляторов
выбраны дымососы ДН-26ГМ с характеристиками:

ость — 2674
м3/ч

Напор — 447 мм в ст.

Мощность эл.двигателя — 630 кВт

Число оборотов ротора — 740 об/мин

Определим загрузку одного вентилятора:

=0,64, т.е каждый
вентилятор загружен на 64%

сможет обеспечить
нагрузку 78% от номинальной.

.Выбор дымососа рециркуляции

푄=

— объем дымовых
газов перед дымососом м3/ч

— доля рециркуляции

푄=621386,30,064=39768,7
м3/ч

выбираем дымосос рециркуляции ДН-13,5 с
характеристиками: |8|

Производительность — 653
м3/ч

Напор —
315 мм в ст.

Мощность эл.двигателя — 55кВт

Число оборотов ротора — 735 об/мин.

Подсчитаем загрузку дымососа рециркуляции

, т.е дымосос
рециркуляции загружен на 62%.

7. экономическая часть работы

7.1 Определение экономической
эффективности реконструкции котла БКЗ-320-140 по первому варианту (ТШУ, сушка
топлива осуществляется смесью горячего воздуха и уходящих газов)

Реконструкция предусматривает:

а)перевод на твердое шлакоудаление;

б)сохранение паропроизводительности котла 320
т/ч с прежними параметрами при сжигании Уртуйского угля;

в)внедрение системы пылеприготовления прямого
вдувания с сохранением установленных мельниц;

г)предотвращение шлакования топки и
пароперегревателя;

д)перевод сушки топлива с топочных газов на
сушку воздухом;

е)установка новой золоулавливающей установки.

В результате уменьшаются потери тепла с
уходящими газами, уменьшаются потери тепла с физической теплотой шлака, в
следствии чего возрастает КПД котла, а расчетный расход топлива на котел —
снижается; в связи с переходом на ТШУ исчезнет такая проблема как — поддержание
выхода жидкого шлака, что позволит исключить дополнительный расход мазута ;

В связи с переходом на систему пылеприготовления
с прямым вдуванием и на сушку топлива горячим воздухом:

а)демонтируются газозаборные шахты, требующие
больших трудозатрат и капитальных затрат;

б)исчезают четыре мельничных вентилятора типа 4ВМ
50/1000Б, что приведет к снижению расхода электрической энергии на собственные
нужды, соответственно, большему отпуску эл.энергии с шин;

снижение расхода растопочного топлива, в связи с
исключением частых остановов на аварийный ремонт (котлоагрегат БКЗ — 320-140
эксплуатируется с 1972 года (Приложения), по этому срок службы на 01.01.2006
составил 28 лет, что составляет практически полный ресурс работы котла (30
лет), в связи с этим в последние годы эксплуатация была осложнена очень частыми
остановами (свищи в экранных трубах, разрыв труб пароперегревателя,
зашлаковка,и т.д.));

уменьшение затрат на ремонт в связи с
реконструкцией (обновлением) котла; при переходе с сушки топлива топочными
газами на сушку топлива горячим воздухом уменьшаются затраты на ремонт
молотковых мельниц (по данным ремонтного бюро : при сушке газами наработка
мельниц составляет 500 часов, при сушке горячим воздухом 2000 часов), т.е.
затраты на ремонт мельниц снижаются в четыре раза при сушке топлива горячим
воздухом, это объясняется тем, что при сушке топлива топочными газами , вместе
с газами в мельницу попадают мелкие золовые частицы, которые воздействуют на
билы мельниц, а именно приводят к их механическому износу за счет истирания
поверхности бил; экономия затрат от снижения плат за выбросы вредных веществ в
атмосферу, за счет монтажа новой золоулавливающей установки.

1 Экономия затрат от уменьшения расхода топлива
на котел:

=ВЦтопл
(193)

=(В1-В2)6200
(194)

В1- расчетный расход топлива на котел до
реконструкции = 51,8 т/ч(по данным теплового расчета);

В2- расчетный расход топлива на котел после
реконструкции = 50,94 т/ч (из теплового расчета);

Цтопл — цена топлива =176,86руб.

176,86=943017,52
руб./год

Где 6200 — число часов работы котла в год.

Экономия затрат от исключения жидкого топлива,
используемого для поддержания выхода жидкого шлака.

Число часов работы котла в год = 6200 часов ≈258,3
суток.

известно (по данным ПТО), что в сутки для
поддержания выхода жидкого шлака тратилось 20т мазута.

Тогда в год = 20258,3=5166т.

=ВмЦм
(195)

Вм- расход мазута в год т/г

Цм — цена одной тонны мазута(7858,08 руб.)

51667858,08=40594841,58
руб./год

3 Экономия от исключения газозаборной шахты:

По данным рем.бюро имеем:

капитальный ремонт ГЗШ-340,6 тыс. руб.

Средний ремонт ГЗШ-198,4 тыс. руб.

Текущий ремонт ГЗШ-49 тыс.руб.

По перспективному плану ТТСТК за пять лет имеем:

(340,6+198,4+49)3=686
тыс. руб.

Определим сумму за год =137,2
тыс.руб.

4 Экономия от исключения четырех мельничных
вентиляторов ВМ 50/1000Б:

а)Характеристика ВМ 50/1000Б:

производительность — 52м3/ч

напор -802 мм в ст.

мощность эл.двигателя — 320 кВт

число оборотов ротора — 1485 об/мин

Определим расход эл.энергии на 4 МВ в год:

сн=N
(196)

Где Nмощность
эл.двигателя кВт

число часов
использования вентиляторов (ч)

— количество
вентиляторов

сн=3206200тыс.кВтч

По данным ПТО: удельный расход условного топлива
на отпущенную эл.энергию =364,82 ,(Приложения)

Удельный расход натурального топлива на
отпущенную эл.энергию находим: bээ=364,82=635,25г/кВтч

сн  Цт
bээ (197)

=7936176,86635,25=891624,3руб./год

б)в результате экономии на расходе
электроэнергии собственных нужд ТЭЦ, может быть повышен ее полезный отпуск

=сн

31,7 коп/кВт
час- тариф на эл.энергию

3177936=2515712руб/год

5 Экономия затрат от сокращения числа пусков и
остановов , т.е экономия растопочного топлива(мазута).

В связи с тем , что котел БКЗ 320-140
практически полностью исчерпал свой ресурс (срок службы на 01.01.2007 составил
28 лет) последние годы эксплуатации были осложнены очень частыми аварийными
остановами (по данным ПТО остановы, в среднем , наблюдались с периодичностью
1,2 раза в месяц по причинам; зашлаковка(основная), а также очень частые
разрывы экранных труб и труб пароперегревателя).

Из вышеизложенного нетрудно подсчитать, что за
6200≈8,6 месяцев при эксплуатации старого котла его пришлось бы
растапливать как минимум 8,6 раз.

=8,6
руб./год

6 Экономия от уменьшения количества ремонтов и
объема работ

Ремонты проводятся так же в случае останова
котла при аварии ,не считая запланированных ремонтов. По данным рем.бюро и ПТО
в год таких аварийных остановов наблюдается четыре (в среднем за последние пять
лет работы). Стоимость такого аварийного ремонта составляет 25% от стоимости
капитального ремонта, которая составляет 14 млн. руб. (по данным рем.бюро на
2006 год), тогда можно определить стоимость ремонтов в год при эксплуатации
старого котла:

1=14

На новом котле после первого года эксплуатации
должен будет пройти текущий ремонт стоимость которого составляет 10% от
капитального, что равно 2, 1400000,тогда
экономия

6=1-2=14000000-1400000=12600000
руб./год

7 Экономия от уменьшения количества ремонтов молотковых
мельниц , в связи с переходом на сушку топлива горячим воздухом.

Стоимость одного ремонта ММТ =464400 руб.

Тогда: 7=푆nk
(199)

Где 푆
— стоимость одного ремонта , руб.-количество ремонтов,

к- количество ММТ на котел.

=464400

8 Экономия затрат от снижения плат за выбросы
вредных веществ

Цены на выбросы вредных веществ

Зола — 58,10

Оксид серы-23,10

NOх-29,40

Углерод-0,35

По данным таблицы51, имеем снижение объемов
выбросов в год, после установки новых золоуловителей.

Снижение выбросов т/год

Зола-1442 т/год

푆O2-143 т/год

NOх-689,4 т/год

в=144258,10+143=107351,9
р/год

9 дополнительные амортизационные отчисления.

На ТЭЦ амортизация рассчитывается по средним
нормам амортизации, для основного оборудования равным 2%, тогда,

А= ср
(200)

Где —
капиталовложения в реконструкцию, руб.

ср — средняя норма
амортизации 2%

А = 323735000

Суммарная годовая экономия затрат

=(1+2+3+4+5+6+7)-
 (201)

=943017,52+40594841,58+137200+891624,3+2515712+2432861,6+12600000+7430400+107351,9)-=52231008,9
руб.

Годовой экономический эффект:

г=+Ен

Где н-
нормативный коэффициент (для энергетики = 0,12)

г =52231008,9 +0,1291079208,9
руб.

Срок окупаемости дополнительных капитальных
вложений

Ток =
(203)

Ток=
=6,2 года

Вывод: ток8,3),
срок окупаемости получился меньше нормативного, соответственно, данный вариант
реконструкции оптимален и эффективен.

7.2 Определение экономической
эффективности реконструкции котла БКЗ -320-140 по второму варианту (ТШУ, сушка
топлива осуществляется смесью топочных и уходящих газов)

1 Экономия затрат от уменьшения расхода топлива
на котел

=ВЦтопл

В1=51,8 т/ч (из теплового расчета)

В2=50,83 т/ч(из теплового расчета)

=176,86=943017,52
руб./год

2 Экономия затрат от исключения жидкого топлива,
используемого для поддержания выхода жидкого шлака:

=ВмЦм

=51667858,08=40594841,58
руб./год

3 Экономия затрат от сокращения числа пусков и
остановов , т.е экономия растопочного топлива(мазута).

=8,6
руб./год

4 Экономия от уменьшения количества ремонтов и
объема работ

—2=14000000-1400000=12600000
руб./год

5 Экономия затрат от снижения плат за выбросы
вредных веществ

т=144258,10+143=107351,9
р/год

6 дополнительные амортизационные отчисления

А= ср

А= 323735000

Суммарная годовая экономия затрат

=(1+2+3+4+5+6+7)-
(202)

=943017,52+40594841,58+2432861,6+12600000+107351,9)-=50204072,6руб.

Годовой экономический эффект

г=+Ен

г=50204072,6+0,12руб.

Срок окупаемости дополнительных капитальных
вложений

Ток =

Ток=
=6,5 год

Вывод: ток8,3,
срок окупаемости получился меньше нормативного, соответственно, данный вариант
реконструкции так же может быть применен, но более оптимален и эффективен
первый вариант.

Резюме: несмотря на большую экономию затрат от
меньшего расхода топлива на котел во втором варианте реконструкции, в целом, он
оказался не экономичен так как   ,
а отсюда следует  поэтому
для реализации был выбран первый вариант, а именно ТШУ и сушка топлива смесью
горячего воздуха и уходящих газов.

7.3 Определение себестоимости
энергии по вариантам

7.3.1 первый вариант: ТШУ, сушка
топлива смесью горячего воздуха и уходящих газов

На тепловой электрической станции производство
электрической и отпуск тепловой энергии осуществляется на базе комплексного
использования топлива. Возникает необходимость отнесения эксплуатационных
затрат как на электрическую так и на тепловую энергию. Применяется балансовый
метод распределения затрат:

Определяем абсолютное значение издержек по
статьям затрат:

Топливо

()
(204)

-расход условного
топлива на ТЭЦ(т.у.т)

=
(205)

-расход условного
топлива на отпущенную эл.энергию

 (206)

— удельный расход
условного топлива на выработку эл.энергии(г/кВтч)

Э- количество отпускаемой с ТЭЦ эл.энергии
(тыс.кВтч)

 (г/кВтч) (207)

=0,0885г/МДж=370.8
г/кВтч

Где  КПД
котлов на ТЭЦ %

—
электромеханический КПД %

— КПД теплового
потока %

— КПД собственных
нужд % ./13/

Количество отпускаемой с ТЭЦ энергии за 2006 год
составило -1255900тыс.кВтч (Приложения).

С учетом запуска нового котла количество
отпускаемой энергии увеличится на 474700тыс. кВтч (Приложения)

И составит
1255900+474700+891524,3=2622124,3тыс.кВтч

370,82622124,3=972283,69
т.у.т (1693031,61 т. Н .т)

— расход условного
топлива на отпущенное тепло

=푄

(кг/Гкал)принимаемкг/ГДж(182,92
кг/Гкал).

푄- отпуск тепла с
коллекторов7924982,71(1891404)ГДж (Гкал), принимаем по прил Д

Так как новый котлоагрегат БКЗ-320-140 ст№1
будет работать только для получения электрической энергии на ТЭЦ то принимаем
по 2006 году.

43,66.

:=+972283,69=1318288,4т.у.т(2295526,5т.н.т)

=1318288,4176,86=405,98руб.

Мазут

За 2006 год расход мазута составил 1,124 тыс .т
, увеличим его на количество мазута, необходимое на одну холодную растопку
30т./12/

Вм=1,124+30=1154т

푆м= Вмм

푆м=1154

Тогда общие затраты на топливо за год

푆т=

푆т =(405,98+)=415,048руб.

Амортизация

За 2006 год амортизация составила =12865300руб

Увеличим эту сумму на величину амортизационных
отчислений с нового котла = 4474000, прил к

Тогда 푆а=12865300+4474000=17339300руб.

затраты на заработную плату

Так как увеличение персонала в связи с пуском
нового котла не планируется, то затраты на заработную плату примем по 2006 году
푆зп=126585,4
руб.

затраты на ремонт

В 2006 году затраты на ремонт на ТЭЦ составили 푆р=77,4
(поданным рем.бюро)увеличим эту сумму на величину текущего ремонта, который
будет произведен после первого года эксплуатации котла

푆р=77,4+1,4=78,8

Прочие расходы

=73489,8тыс.руб-3-4-4,
(210)

где 73489,8 тыс.руб —прочие расходы в 2006 году

3-экономия за счет
исключения ГЗШ

4 — экономия
топлива за счет исключения 4 МВ

4- экономический
эффект от дополнительного отпуска эл.энергии с шин, за счет исключения 4 МВ.

 руб.

=
(211)

затраты на выбросы
вредных веществ в атмосферу

-объемы выбросов
после реконструкции соответственно золы,.

-цена за 1т
выбросов золы,.

=+
(212)

—затраты на воду

— затраты на
тех.воду(5558392)

—затраты на хоз.
питьевую воду(6845127)

=(5558392)+
(6845127)=31,09руб

=+
(213)

31,09
=73,16руб

Распределение затрат по цехам

— котельный цех

— турбинный цехи
электро.цех

— общестанционные
расходы

Распределение затрат распределяется в пропорциях

Таблица 46 -Распределение затрат по цехам

Статьи

 Группы цехов

затрат

Всего по ТЭЦ

(р)

415,048(100%)

——-

———-

415,048

(50%) 8,65

(45%) 7,785

(5%) 0,865

17339300руб.

(35%)
4,43

(35%)
4,43

(30%)
37,9

126585,4руб

(50%)
39,4

(45%)
35,46

(5%) 3,94

78,8

—-

———

(100%)

467,528

47,68

42,69

596,99

Цеховые затраты распределяются между двумя
видами энергии

=,
руб. (214)

—затраты на
тепловую энергию котельного цеха

467,528=168,7

, руб. (215)

— затраты
котельного цеха на электроэнергию

=467,528=344,8

— затраты по
турбинному и электроцеху полностью относятся к затратам на электроэнергию.

=—
(216)

— общестанционные
расходы на Производство электроэнергии

42,69

— общестанционные
расходы на производство тепла

=—
(217)

42,69-29,4=13,29

Общие затраты на электроэнергию

=+
(218)

344,8

Общие затраты на тепловую энергию

=
(219)

168,7

Себестоимость электроэнергии

Сэ/э=
(220)

Сэ/э==0,24руб/кВтч

Себестоимость тепловой энергии

Ст/э=
(221)

Ст/э==22,96руб/ГДж(96,22руб/Гкал)

7.3.2 Определение себестоимости
энергий по второму варианту (ТШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих
газов)

Определяем абсолютное Топливо

()

Э=1255900+474700=1730600 тыс.кВтч

=0,0884Г/МДж=370,4г/кВтч

641014,2(1116194,1т.н.т.
)

=

=641014,2=987018,94т.у.т.(1717412,96т.н.т.)

=987018,94176,86=304,32

푆м=1154

푆т =(9,068+304,032)=313,1

Амортизация

푆а=17339300руб.

затраты на заработную плату

푆зп=126585,4 руб.

затраты на ремонт

푆р=++

затраты на ремонт
ГЗШ

затраты на ремонт
ММТ

푆р=78,8

Прочие расходы

=4295500руб.

=14250400руб

=+

4295500+14250400=18,65

Распределение затрат по цехам

Таблица 47 -Распределение затрат по цехам

Статьи

 Группы цехов

затрат

Всего по ТЭЦ

(р)

313,1(100%)

—-

——

313,1

(50%) 8,65

(45%) 7,785

(5%) 0,865

17339300руб.

(35%) 4,43

(35%) 4,43

(30%) 37,9

126585,4руб

(50%) 43,18

(45%)
38,86

(5%) 4,32

——

——

(100%)
18,65

18,65

369,36

51,1

61,74

448,01

Цеховые затраты распределяются между двумя
видами энергии

=369,36
руб.

,=240,06руб.

=—=61,74=42,74

=—=61,74+42,74=19

Общие затраты на электроэнергию

=240,06

Общие затраты на тепловую энергию

=19

Себестоимость электроэнергии

Сэ/э===0,21руб/кВтч

Себестоимость тепловой энергии

Ст/э===24,8руб/ГДж(103,92руб./Гкал)

7.3.3 Определение себестоимости
энергии по третьему варианту (ЖШУ, сушка топлива смесью топочных и уходящих
газов)

Определяем абсолютное Топливо

()

Э=1730600 тыс.кВтч

=0,0888г/МДж=372,14г/кВтч

372,141730600
=644025,5т.у.т.(1121437,4т.н.т.)

=

=644025,5+

=руб

푆м=11,8

푆т =11,8+=316,7

Амортизация

푆а=17339300руб.

затраты на заработную плату

푆зп=126585,4 руб.

затраты на ремонт

푆р=++

затраты на ремонт
ГЗШ

затраты на ремонт
ММТ

푆р=77,4

Прочие расходы

=4295500руб.

=+

4295500+181671,5+14250400=18,73

Распределение затрат по цехам

Таблица 48 -Распределение затрат по цехам

Статьи затрат

 Группы цехов

Всего по ТЭЦ

(р)

316,7

—-

—-

316,7

(50%) 8,65

(45%) 7,785

(5%) 0,865

17339300руб.

(35%) 4,43

(35%) 4,43

(30%) 37,9

126585,4руб

(50%) 48,08

(45%) 43,27

(5%) 4,8

——

——

(100%) 18,73

18,73

377,86

55,5

62,3

461,49

=,
=377,86руб.

,=
377,86руб.

=—=62,3=43,34

=—=62,3-43,34=18,96

Общие затраты на электроэнергию

=43,34

Общие затраты на тепловую энергию

=18,96

Себестоимость электроэнергии

Сэ/э===0,214руб/кВтч

Себестоимость тепловой энергии

Ст/э===25,24руб/ГДж(111,67руб/Гкал

7.3.4 Определение себестоимости „до
реконструкции”

Отпуск электроэнергии с шин — 1255,9

Переток на ФОРЭМ- 431,640 млн. кВтч

Выручка от перетока электроэнергии на ФОРЭМ
(тариф-0,32
руб.)

=
(218)

431,6400,32=138,125

Выручка от продажи эл.энергии местным
потребителям:

Количество энергии отпускаемой местным
потребителям:

,9-431,640=824260
тыс.кВтч

Из этих 824260
тыс.кВтч

-80% идет на нужды объединения(АООТ ППГХО
приложение Л)по себестоимости и 20% уходит местному населению по тарифу
0,825руб.

Можем найти выручку от продажи энергии:

% от 824260 тыс.кВтч= 659408 тыс.кВтч

20% от 824260 тыс.кВтч=164852 тыс.кВтч

=(659408)+(164852)
=345,035

Суммарная выручка от продажи энергии

=
(219)

=345,035138,125=483,16

Выручка от продажи тепловой энергии местным
потребителям

= 7924966 ГДж
(1891,4 тыс.Гкал)

Ст/э=39,62 руб. (143,23 руб.)

=792496639,62=313,99

Общая выручка (от продажи эл.энергии и тепловой
энергии)

=
(220)

483,16313,99

Себестоимость

= С э/э
(221)

=0,3171255900+39,62

налог на добавленную стоимость

НДС=()
(222)

НДС=-415,048

— затраты на
топливо до реконструкции

Валовая Прибыль

В.П = —
(223)

В.П=—-75,16=407,61

7.3.5 Определение себестоимости
„после реконструкции”

Отпуск электроэнергии с шин -1730600 тыс.кВтч

Переток на ФОРЭМ — 906340 тыс.кВтч

Выручка от перетока электроэнергии на ФОРЭМ
(тариф-0,32)

=

9063400,32290,03

Выручка от продажи эл.энергии местным
потребителям:

Количество энергии отпускаемой местным
потребителям:

-906340 =824260 тыс.кВтч

Из этих 824260 тыс.кВтч

-80% идет на нужды объединения (АООТ ППГХО
приложение Л) по себестоимости и 20% уходит местному населению по тарифу
0,825руб.

Можем найти выручку от продажи энергии:

% от 824260 тыс.кВтч= 659408 тыс.кВтч

20% от 824260 тыс.кВтч=164852 тыс.кВтч

Тогда =(659408)+(
164852)
=327,23

Суммарная выручка от продажи энергии

=

=327,23290,03=617,26

Выручка от продажи тепловой энергии местным
потребителям

=7924966 ГДж
(1891,4 тыс.Гкал)

С т/э=32,14р/ГДж (134,7р/Гкал)

=792496632,14=254,77

Общая выручка (от продажи эл.энергии и тепловой
энергии)

=

254,77617,26

Себестоимость

= Сэ/э

=0,291730600+32,147924966=255,2

налог на добавленную стоимость

НДС=()

НДС=()

— затраты на
топливо до реконструкции

Валовая Прибыль

В. П = —

В.П=255,2=526,9

8. Экологическая безопасность работы
котельных агрегатов

8.1 Санитарно-гигиенические условия
труда

задачи производственной санитарии-обеспечение
наиболее благоприятными условиями труда работающих, путем ограждения здоровья
трудящихся от воздействия вредных производственных факторов (шум, вибрация,
запыленность помещений, наличие токсичных веществ, плохая освещенность рабочих
мест, высокая температура в цехах).

Котельный цех- вредность:

1.Шум, вибрация — последствия:

шум оказывает общее воздействие на орган слуха,
а также оказывает общее действие, например, головокружение, головная боль, шум
в ушах, расстройство внутренних органов.

вибрация способствует развитию вибрационной
болезни.

Меры: устранение или уменьшение шума и вибрации
достигается — путем уменьшения до min допусков между соединяющими деталями,
устранение перекосов, своевременной смазки.

прокладка амортизирующего материала (резина,
пробки, войлок)

оборудование создающее шум укрывают кожухом

— при работе в условиях воздействия общей
вибрации под ноги рабочему ставят специальные виброгасящие площадки.

. Пыль. Пыль проникает в дыхательную систему, а
проникая остается там на длительный срок, вызывая поражение легочной ткани, кроме
того пыль, попавшая в глаза, вызывает воспалительный процесс их слизистых
оболочек.

Меры: — в местах возможного выделения пыли
применяют устройства водяного орошения (пыль смачивается, утяжеляется,
оседает).

.высокая температура. При высокой температуре
уменьшается работоспособность.

Меры: аэрация, механическая вентиляция
(обеспечивается огромный воздухообмен, из цеха удаляются избытки тепла и
загазованности, доставляется свежий воздух в рабочую зону)./14/

8.2 Анализ объекта по опасности

Выделяют три класса помещений:

1.Без повышенной опасности (отсутствуют факторы
повышенной опасности)

2.С повышенной опасностью (наличие одного
фактора)

.Особо опасные (наличие двух и более факторов).

К факторам повышенной опасности относят:

Влажность(сырость), наличие высоких
температур(более 30), запыленность,
высота, наличие химически активной среды.

Из вышеприведенного можно сделать вывод, что
котельный цех относится к классу- особо опасные, так как в нем присутствуют
такие факторы как: высокая температура, высота, запыленность. /14/

8.3 анализ объекта по загрязнению
окружающей среды

Таблица 49 — Выбросы вредных веществ за 2006 год

Ингредиент

объем выбросов за 2006 год

Предельно допустимые выбросы(ПДВ)

Зола

5317

11843

Оксид серы

7342

13237

Оксид азота

2509

3350

Оксид углерода

77

462

Золошлаки

127311

127360

Промстоки

2948835

3500000

Анализируя данные таблицы можем сделить вывод,
что объемывыбросов не превышают предельно допустимые, что удовлетворяет всем
требованиям и нормам.

8.4 защита от падения человека с
высоты и предметов на человека

Работа на высоте с лесов, подмостей и других
приспособлений.

Леса и подмости должны соответствовать
требованиям СНиП ІІІ-4-2005.

Леса и подмости, предназначенные для выполнения
работ на высоте должны быть инвентарными и изготовляться по типовым проэктам.
На инвентарные леса, подмости и люльки должны иметься паспорта завода
изготовителя.

нагрузка на настилы лесов, подмостей и
грузоподъемных площадок не должна превышать допустимой, установленной проектом
(паспортом).

Настилы лесов и подмостей, расположенные на
высоте 1,3м и выше от уровня земли, должны иметь ограждения, состоящие из
стоек, перила и ограждения высотой не менее 1,1м, одного промежуточного
горизонтального элемента или сетки и бортовой доски высотой не менее 0,15м.
Расстояние между стойками поручней должно быть не более 2м.

Леса высотой более 4м допускаются к эксплуатации
только после приемки их комиссией и оформления акта о приемке.

При необходимости проведения кратковременных
работ на высоте 1,3м и выше от уровня пола (рабочей площадки) без подмостей
обязательно применение предохранительных поясов.

Сборка и разборка лесов должны выполняться по
наряду под руководством и наблюдением производителя работ с соблюдением
последовательности, предусмотренной проектом производства работ.

На время работ на высоте проход внизу должен
быть запрещен и опасная зона ограждена. При работе на решетчатых площадках для
предотвращения падений с них инструмента и материала, должен быть сделан плотный
дощатый настил.

При совмещении работ по вертикали
нижерасположенные рабочие места должны быть оборудованы соответствующими
защитными устройствами (настилами, сетками, козырьками и т.п.), установленными
на расстоянии не более 6м по вертикали от вышерасположенного рабочего места.
При выполнении работ с лесов высотой 6м и более должно быть не менее двух
настилов: рабочий (верхний) и защитный (нижний). Каждое рабочее место на лесах,
примыкающих к зданию или сооружению, должно быть кроме того, защищено сверху
настилом, расположенным на высоте не более 2м от рабочего.

подвесные и передвижные леса и люльки для
подъема людей могут быть допущены к эксплуатации только после их испытания.

8.5 Степень огнестойкости зданий и
сооружений

Согласно строительным нормам и правилам (СНиП
ІІ-90-81) в зависимости от характеристики обращающихся в производстве веществ и
их количества производства подразделяются по пожарной и взрывной опасности на
категории: А, Б, В, Г, Д, Е.

К категории Г относится котельный цех,
производство, характеризующиеся наличием веществ и материалов в горячем,
раскаленном или расплавленном состоянии, процесс обработки которых
сопровождается излучением тепла, искр и пламени, и твердых, жидких и
газообразных веществ, которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива.

Противопожарные нормы проектирования зданий и
сооружений регламентируются СНиП ІІ-2-80. При строительстве зданий и сооружений
с учетом категории производства применяют строительные материалы и конструкции
определенных степеней огнестойкости, которые подразделяются на три группы:
сгораемые, трудносгораемые, несгораемые.

Способность констукций задерживать
распространение огня (пожара) оцениваетсяпределом их огнестойкости, выраженным
временем в часах от начала испытания строительной конструкции на огнестойкость
до возникновения одного из следуещих признаков: образование в конструкции
сквозных трещин, повышение температуры на необогреваемой поверхности
конструкции в среднем на 180, понижении
конструкции несущей способности.

Согласно СНиП здания и сооружения по
огнестойкости подразделяются на пять степеней, характеризующихся пределом
огнестойкости основных строительных конструкций и пределами распространения
огня по этим конструкциям..

Согласно СНиП ІІ-М.2-92 для производств
категории Г помещения зданий и сооружений должны быть выполнены из строительных
конструкций ІиІІ степеней огнестойкости, количество этажей не ограничивается
/14/

8.6 Расчет первичных средств
огнетушения

Расчет производим согласно документу -„Нормы
первичных средств пожаротушения для энергетических предприятий РАО ЕЭС России”.

Таблица 50-
Нормы первичных средств пожаротушения

Наименование помещений, сооружений
и установок энергетических предприятий

Единица защищаемой площади или
установки

дополнительные средства
пожаротушения

Пенные и водные вместимость л

порошковые вместимость л

Углекислотные вместимость л

Комбинированные пена, порошок
вместимостью л

Ящик с песком вместимостью 0,5м3

10

2

5

10

100

2

5

25

80

100

Котельные отделения

Местные тепловые щиты котла

щит

—-

2+

—

—

—

2+

2++

1+

—

—

—

Пылеприготовительные мельницы

Две мельницы

4++

—

1+

—

—

—

1+

—

—

—

—

котельное отделение

Две котельные установки

4++

—

2++

2+

1+

2+

1++

1+

1+

1+

2++

Знаком „++” обозначены рекомендуемые к оснащению
объектов огнетушители.

Знаком „+”обозначены огнетушители, применение
которых допускается при отсутствии рекомендуемых.

Расчет необходимого количества огнетушителей

Наличие оборудования на Краснокаменской ТЭЦ

количество котельных установок — 11 штук

Пылеприготовительные мельницы -44 штуки

Щит управления — 3 штуки

Согласно нормам:

На щиты отводится — 6 углекислотных огнетушителя
вместимостью 5(8)л.

На мельницы — 88 пенных вместимостью 10л.

На котельное помещение — 22 пенных вместимостью
10л.

— 11 порошковых вместимостью 5л.

— 6 углекислотных вместимостью 5(8)л.

— 11 ящиков с песком вместимостью 0,5м3

Итого котельный цех оснащается:

пенных огнетушителя вместимостью 10л.

порошковых вместимостью 5л.

углекислотных огнетушителя вместимостью 5(8)л.

ящиков с песком вместимостью 0,5м3

8.7 Экологическая сторона проекта

— На котле БКЗ — 320-140 установлены
четырехпольные электрофильтры ЧГ-2-4-53 по два на котел, с эксплуатационным КПД
золоулавливания 94%. Концентрация окислов азота в дымовых газах котла
составляет 650мг/м3 при =1,4.

Исходя из современных нормотивых показателей по
предельной запыленности дымовых газов, выбрасываемых в атмосферу (не более 150
мг/м3 ) реконструируемый котел БКЗ -320-140 ст №1 требуется оснастить
золоулавливающей установкой с КПД не менее 99%. В результате предусмотренных
мероприятий по реконструкции котла концентрация окислов азота будет снижена до
320мг/ м3, что соответствует ГОСТ Р 50831-95.

На начальной стадии проекта было рассмотрено три
варианта золоулавливающих установок:

вариант — Двухступенчатая схема золоулавливания
с батарейным циклоном и пенно-барбатажным аппаратом.

первая ступень — сухая очистка дымовых газов в
батарейном циклоне, содержащем 96 циклонных элементов. Эффективность ступени —
92-95%

Вторая ступень — мокрая очистка дымовых газов от
остатков золы мелкой фракции в пенно-барбатажном аппарате (ПБА), состоящем из
32 вихревых скрубберов. Эффективность ступени -99,9%.

— Для обеспечения нормального температурного
режима работы дымососов котла, внешних газоходов и дымовой трубы в установке
предусматривается повышение температуры очищенных дымовых газов до 100-107
путем подмешивания дымовых газов котла с температурой 144

часть дымовых газов котла по двум байпасным
линиям, пройдя очистку от золы в групповых циклонах, состоящих из 8-10
циклонных элементов, направляются через щелевые отверстия в обций газовый короб
перед дымососами. Эффективность группового циклона 96%.

поскольку только часть уходящих газов проходит
одну ступень очистки перед смешением, общая запыленность дымовых газов
повышается незначительно и остается в пределах 99,5%.

Для оценки экономических показателей реконструированного
котлоагрегата с двухступенчатой схемой золоулавливания эксплуатационная
эффективность этой схемы принимается 99%.

— Дымовые газы поступают в каждый вихревой
скруббер пенно-барбатажного аппарата через завихритель, орошаются водой
(технической), поступающей сверху через специальное разбрызгивающее устройство.
На стенках скруббера создается постоянный слой пены. Золовая пульпа отводится в
золовый канал и далее в систему ГЗУ. Удельное орошение газа -100-120г/ м3.

Суммарный расход воды на установку 37-45 т/ч.

— Во второй ступени установки из-за наличия
щелочных агентов в золе происходит частичное улавливание окислов серы и азота.

— Двухступенчатую золоулавливающую установку
предлагается установить на существующий железобетонный постамент после демонтажа,
расположенных на нем корпусов электрофильтров.

достоинства схемы:

1.Имеет высокую эффективность (99,5%),
отличается сравнительно простой конструкцией аппаратов, технологичностью их
изготовления из отечественных и местных материалов, простотой в эксплуатации и
ремонте, сравнительно низкой сметной стоимостью 8 млн. 830 тыс. руб.

2.Отличительной особенностью является применение
в батарейном циклоне элементов большого диаметра (до 750мм), что уменьшает
металлоемкость конструкции и предупреждает забивание элементов золой.

3.Равенство гидравлических сопротивлений в обоих
газовых трактах (основном и байпасном) позволяет выдержать выбранное
соотношение расходов газа при изменении их суммарного расхода, что имеет место
при изменении паропроизводительности котла, и обеспечить постоянство
температуры уходящих газов (очищеных).

Недостатки схемы:

Единственным недостатком схемы золоулавливания
является наличие золопульпы и необходимость ее утилизации, но этот недостаток
как несущественный, учитывая ее малый выход ( не более 55 т/ч).

2 вариант — Одноступенчатая схема
золоулавливания с электрофильтрами

Предлагается замена проектных четырехпольных
электрофильтров ЧГ-2-4-53 котлоагрегата БКЗ-320-140 на современные
модифицированные электрофильтры типа ЭГВМ со степенью очистки дымовых газов не
менее 99%.

Для существующей компановки котлоагрегата ст №1
предпочтителен вариант электрофильтра с активной высотой электродов 7,5м, а
активная длина увеличивается за счет установки дополнительного поля на входе в
электрофильтр.

— Предлагается к установке один двухсекционный
электрофильтр типа ЭГВМ с пятью полями длиной 4,5м каждое, ячейка
электрофильтра по фронту 21м. активная высота электродов — 7,5м.

—подтверждена возможность использования для
модернизированного пятипольного фильтра существующего каркаса ЧГ2-4-53.

— Стоимость разработки техдокументации,
изготовления и поставки основного оборудования и конструкций электрофильтров
ЭГВМ для одного котла 320 т/ч (без учета НДС, транспортных расходов, и др.
налогов) оценивается в сумму 25 млн. руб. С учетом строительно-монтажных и
других работ ( составляют 20% стоимости оборудования) полная стоимость
золоулавливающей установки оценивается в 30,5 млн.руб.

достоинства схемы:

.Обеспечивает требуемую степень очистки не менее
99%.

.Золоулавливающее оборудование укомплектовано
современными агрегатами питания с системой комплексного управления и оснащено
системой автоматического контроля.

недостатки схемы:

1.Вариант создания пятипольного электрофильтра
типа ЭГВМ на базе существующего корпуса и строительных конструкций проектного
электрофильтра ЧГ 2 технически возможен, но требует значительных материальных и
трудовых затрат, финансовых затрат не менее 27,5 млн.руб.

вариант — Двухступенчатая схема золоулавливания
с прямоточными циклонами и рукавными (кассетными) фильтрами

— Данный вариант предусматривает установку на
месте существующих электрофильтров ЧГ 2 трех групп золоочистного оборудования
на один котлоагрегат 320т/ч.

—каждая группа состоит из прямоточного циклона
диаметром 3400 мм и фильтрационной установки с поверхностью 11500м2
производства ЗАО„Спейс-мотор”(г.Санкт-Петербург) .Степень очистки не менее 99%.

— Заявленная разработчиком ориентировочная
стоимость оборудования составит 39 млн. руб., а с учетом строительных работ
(20% от стоимости оборудования ) полная стоимость оценивается в сумме 46,8
млн.руб.

достоинства схемы:

.Обеспечивает требуемую степень очистки 99%.

недостатки схемы:

.Фильтрующий компанент — термостойкое полотно
является импортным изделием с высокой стоимостью, что определяет первоначальную
ценуочистного аппарата, а учитывая высокую изнашиваемость фильтрующих
поверхностей также будут велики эксплуатационные расходы.

Резюме: Все рассмотренные варианты
золоулавливающей установки, имея одинаковые экологические показатели
(эффективность золоулавливания не менее 99%),
значительно разнятся между собой по реальности проектов, стоимости и
трудозатратам к их реализации. По сумме технико — экономических показателей
предлагается реконструируемый котел БКЗ -320-140 ст№1 оснастить золоулавливающей
установкой по варианту 1 — Двухступенчатая схема золоулавливания с батарейными
циклоном и пенно-барбатажным аппаратом. /2/

Таблица 51 — максимальные секундные выбросы
вредных веществ с дымовыми газами от котла БКЗ-320-140 ст.№1 до и после
реконструкции

Наименование
вещества

Выбросы (г/сек)

Выбросы (т/год)

До реконструкции

после реконструкции

Снижение

До реконструкции

После реконструкции

снижение

КПД 94%

КПД 99%

—-

КПД 94%

КПД 99%

—-

Зола

76,4

12,5

63,9

1730

288

1442

Сернистый ангедрид

78,9

71,5

7,4

1785

1642

143

Окислы азота

59,5

29,3

30,2

1358

668,6

689,4

Итого

214,8

113,3

101,5

4040,6

2598,6

2274,6

В результате предусмотренных мероприятий по
реконструкции котельного агрегата концентрация окислов азота будет снижаться с
650 мг/мм3 до 320мг/мм3 при  =1,4, что
соответствует ГОСТ Р 50831-95.

-Концентрация сернистого ангидрида в дымовых
газах реконструируемого котла составит 780 мг/мм3 при  =1,4.
Для котлов вводимых в эксплуатацию с 01.01.2001 года в соответствии с ГОСТ Р
50831 -95 нормативный удельный выброс в атмосферу окислов серы должен быть не
более 950 мг/ мм3 для котлов мощностью 320 т/ч, работающих на топливе с
приведенным содержанием серы не более 0,045 % кг/МДж.

Всвязи с вышеизложеным, применение сероочистки
на реконструируемом котлоагрегате не требуется.

Выводы:

котёл тепловой энергия реконструкция

Техническая сторона

— Увеличивается глубина топки, т.к. при прежних
габаритах нагрузка котла не сможет быть выше 0,7Дн (224т/ч).

— Принято фронтовое расположение прямоточных
горелок с системой нижнего дутья, так как в случае установки вихревых горелок
температура на выходе из топки возрастает до 1150,
что приведет к ограничению 0,85 Дн(272 т/ч).

—Ввод в состав сушильного агента газов
рециркуляции, что позволило:

а) повысить нагрузку котла до 320 т/ч

б) снизить долю первичного воздуха с rперв=0,6
до rперв=0,39

в) уменьшить NOх

— замена дутьевых вентиляторов и дымососа
газовой рециркуляции в связи с переходом на систему пылеприготовления с прямым
вдуванием и на сушку топлива горячим воздухом

— Замена второй ступени пароперегревателя для
обеспечения безшлаковочной работы пароперегревателя

-Замена третьей и четвертой ступеней
пароперегревателя в связи с увеличением глубины топки за счет сдвижки заднего
экрана в сторону конвективной шахты

-Уменьшение второй ступени водяногоэкономайзера
(Н=1800м2) для увеличения температуры горячего воздуха использованного для
сушки воздуха

Данные мероприятия позволяют обеспечить:

Надежную работу котла с твердым шлакоудалением
на номинальной нагрузке при сжигании Уртуйского угля по схеме прямого вдувания
с сохранением существующих мельниц

— Сохранение номинальных параметров пара в
диапазоне 60-100% номинальной нагрузки

Высокие экономические показатели работы котла
КПД увеличился по сравнению с существующим вариантом на 1,5% и составил 91,66%,
что привело к снижению расчетного расхода топлива на котел с 14,39кг/с(51,8
т/ч) до 14,15кг/с (50,94т/ч).

экономическая сторона

Произведены экономические расчеты эффективности
реконструкции, в результате получилось:

срок окупаемости дополнительных капиталовложений
составил ток =6,2 года, т.к. он получился меньше нормативного , то затраты в
реконструкцию эффективны и оправданы.

себестоимость эл.энергии уменьшилась с
0,317коп/кВтч до 0,21 коп/кВтч

Себестоимость тепловой энергии уменьшилась с 143
руб/Гкал до 96,22 руб/Гкал.

Прибыль ТЭЦ увеличилась с 407,61
до 526,9
Затраты
в реконструкцию составили 323735000 руб., реконструкция первого котла является
наиболее эффективной, по сравнению с монтажем нового котельного агрегата.

Экологическая сторона

—установка новой двухступенчатой
золоулавливающей установки с батарейным циклоном и пенно — барбатажным
аппаратом вместо существующих электрофильтров ЧГ-2-4-53 позволит снизить
выбросы (Таблица 51). Концентрация окислов азота снизится с 650 мг/м3 до 320
мг/м3.

показатели выбросов вредных веществ после
реконструкции полностью соответствуют ГОСТ 50831-95, который и будет
применяться для котельных агрегатов,
вводимых в эксплуатацию с 01.01.2001 года.

Заключение

В результате проделанной работы были подробно
изучены выбранные мероприятия по совершенствованию оборудования с целью
повышения его эффективности.

.Перевод котлоагрегата БКЗ-320-140 ст №1 с
жидкого на твердое шлакоудаление.

. Переход с сушки топлива топочными газами на
сушку горячим воздухом.

список используемой литературы

1.Каталог оборудования
Краснокаменской ТЭЦ.

2.основные предложения по
реконструкции котла БКЗ-320-140 . Проект АО„Новосибирсктеплопроект”.

Компановка и тепловой расчет
парового котла: Учебное пособие для вузов-М.: Энергоатомиздат, 1988-208с.

.Типовой расчет котельных агрегатов
(Номативный метод)./ Под редакцией Кузнецова

.С.Л. Ривкин, А.А Александров.
Термодинамические свойства воды и водяного пара. Справочник . М.:
Энергоатомиздат, 1984- 78с.

6. Теплотехнический справочник. Т-2.
Под общей редакцией В.Н. Юренева и Лебедева П.Д. М.: Энергия, 1976

.Левит Г.Т. Пылеприготовление на
тепловых электростанциях- М.: Энергоатомиздат, 1991-384с.

. Теплотехнический справочник Т-1.
Под общей редакцией В.Н. Юренева и Лебедева П.Д. М.: Энергия, 1976

.Смирнов А.Д.,Антипов К.М.
Справочная книжка энергетика 4-е издание М.: Энергоатомиздат, 1984- 440с.

. Тепловые и атомные электрические
станции Т-3 / Под общей редакцией В.А. Григорьева и В.М. Зорина — М.:Энергоиздат,
1982 — 624с.

.Качан А.Д. Технико-экономические
основы проектирования тепловых электрических станций. Мн.: Высш школа, 1983,
159с.

.Нормы расхода мазута на ТЭС.
Методические указания.

.А.А. Ионин, Б.М.Хлыбов,В.Н.
Братенков, Е.Н.Терлецкая Теплоснабжение М.: Стройиздат, 1982-336с.

14. Охрана труда в
электроустановках.: Учебник для вузов/ Под редакцией Князевского Б.А.-3-е
издание, перереботанное и дополн. — М.: Энергоатомиздат, 1983- 336с.

СПРАВКА

о паспортных данных, основных показателях эксплуатации
и ремонта, и о техническом состоянии основного оборудования ТЭЦ ППГХО (в
течении всего периода эксплуатации)

№ пп

Условные сокращения

Тип оборудования

Зав.№

Год изготовления

Год монтажа

Срок службы на 01.01.07

Наработка на 01.01.07

Среднегодовая наработка на
01.01.07

Кол. К.Р

Фактический межремонтный ресурс

Примечание

В час.

В год

1.

К-1

БКЗ-320-140 ПТ-2

961

1970

1972

28 лет

90056

——

—-

—-

—-

2.

К-2

БКЗ-320-140 ПТ-2

989

1971

1973

27 лет

99996

——

—-

——

—-

3.

К-3

БКЗ-320-140 ПТ-5

1020

1972

1974

30 лет

108539

2294

—-

20659

4.9

4.

К-4

БКЗ-320-140 ПТ-5

1074

1973

1977

28 лет

104343

3485

6

16821

4,6

5.

К-5

БКЗ-210-140 -8

1299

1977

1979

26 лет

138916

5451

5

26939

5,0

6.

К-6

БКЗ-210-140 -8

1407

1979

1980

25 лет

139293

5304

4

34631

6,3

7.

К-7

БКЗ-210-140 -8

1482

1980

1982

23 года

138196

5516

4

37608

5,6

Нарушен.

8.

К-8

БКЗ-210-140 -8

1548

1981

1984

21 год

134695

5355

3

48500

7,5

ГОСТа

9.

К-9

БКЗ-210-140 -8

1672

1983

1988

17 лет

104671

3718

2

34691

5,5

Р50831-

10.

К-10

БКЗ-210-140 -10

1933

1987

1990

15 лет

103749

5246

1

60164

8,9

95

11.

К-11

БКЗ-210-140 -10

1944

1988

1991

14 лет

103606

8118

1

57556

8,0

12.

К-12

БКЗ-210-140 -10

—

—

—

—-

—-

—-

—

—

—

13.

ТГ-1

ПТ-60-130/13

1226

1971

1972

34 года

178439

5317

6

38499

7,3

Нар.ПТЭ

14.

ТГ-2

Т-50-130

29548

1972

1974

31 год

182581

3909

6

39948

6,2

Нар.ПТЭ

15.

ТГ-3

ПТ-60-130/13

1343

1973

1976

23 года

103027

——

—

——

—

16.

ТГ-4

Т-50-130

29551

1977

1981

24 года

152980

3485

4

42512

6,0

Нар.ПТЭ

17.

ТГ-5

ПТ-60-130/13

1537

1978

1984

21 год

150591

2480

6

21552

3,0

18.

ТГ-6

ПТ-80-130/13

1963

1988

1989

16 лет

113292

7462

2

62677

9.5

Нар.ПТЭ

19.

ТГ-7

Т-100-130

26027

1990

1993

12 лет

94480

7016

2

50110

6.0

Нар.ПТЭ

иноземцев Б.П, — 2-13-33

Учебная работа. Реконструкция котлоагрегатов Краснокаменской ТЭЦ