Загрузка...
Расчет токов короткого замыкания в заданной системе электроснабжения
Гомельский государственный
технический университет имени П.О. Сухого
Кафедра «Электроснабжение»
Расчетно-пояснительная записка к
типовому проекту
по дисциплине: «Переходные процессы в
электроэнергетических системах»
“Расчет токов короткого замыкания в
заданной системе электроснабжения”
гомель 2013
Содержание
1. Введение.
. Аналитический расчёт токов сверхпереходного и
установившегося режимов в аварийной цепи при трехфазном КЗ.
. Расчёт по расчётным кривым токов сверхпереходного и установившегося
режимов в аварийной цепи при симметричном и несимметричном КЗ.
. Расчёт по типовым кривым токов КЗ через 0.2 с в аварийной
цепи при симметричном и несимметричном КЗ.
. Построение векторных диаграмм токов и напряжений в
именованных единицах в точке К при несимметричном режиме.
6. приложение 1. Расчетные кривые для типового турбогенератора.
7. список использованной литературы
Введение
Электрооборудование, предназначенное для работы в электроэнергетических
системах (ЭЭС) выбирается в два этапа. Первый этап — предварительный выбор по
параметрам длительных режимов, включая режимы перегрузки. второй — проверка
предварительно выбранного электрооборудования по условиям его работы при
переходных режимах (процессах), определяющими из которых являются короткие
замыкания (КЗ).
Переходные процессы возникают в электроэнергетических системах как при
нормальной эксплуатации (включение и отключение нагрузок, источников питания,
отдельных частей ЭЭС), так и в аварийных условиях (КЗ, обрыв нагруженной цепи,
выпадение электрических машин из синхронизма).
Коротким замыканием называют всякое не предусмотренное нормальными
условиями работы замыкание между фазами, а в сетях с глухо- и эффективно
заземленной нейтралью также замыкание 1-ой или 2-х фаз на землю. Основной
причиной КЗ является нарушение изоляции электрического оборудования. Эти
нарушения вызываются: перенапряжением, прямыми ударами молнии, старением
изоляции, недостаточно тщательным уходом за оборудованием и механическими
повреждениями. К КЗ могут приводить ошибочные действия эксплуатирующего
персонала и перекрытия токоведущих частей животными или птицами.
Последствиями КЗ являются резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи
и снижение напряжение в ЭСС, особенно вблизи места повреждения. Увеличение тока
приводит к значительным механическим воздействиям на токоведущие части и
изоляторы, на обмотки электрических машин. Прохождение больших токов вызывает
повышенный нагрев токоведущих частей и изоляции, что может привести к
дальнейшему развитию аварии. Резкое снижение напряжения при КЗ может привести к
нарушению устойчивости параллельной работы генераторов и системной аварии.
Величина тока КЗ зависит от мощности генерирующих источников,
электрической удалённости этих источников от места КЗ, вида КЗ, времени с момента
возникновения КЗ.
Для уменьшения последствий КЗ необходимо как можно быстрее отключить
поврежденный участок, что достигается применением быстродействующих
выключателей и релейной защиты с минимальной выдержкой времени. Все
электрические аппараты и токоведущие части должны быть выбраны таким образом,
чтобы исключалось их разрушение при прохождении по ним наибольших возможных
токов КЗ, в связи с чем возникает необходимость расчёта этих величин.
производить расчёты токов КЗ с учетом всех факторов достаточно сложно и
часто невозможно. Вместе с тем для решения практических задач при
проектировании и эксплуатации электроустановок оказывается достаточным
располагать приближенными значениями токов КЗ. поэтому при расчётах вводится
ряд допущений, не оказывающих значительного влияния на точность и позволяющих
существенно упростить расчёт.
На рис. 1.1 приведена расчетная схема ЭСС и паспортные данные
электротехнического оборудования. необходимо выполнить:
.Аналитический расчёт токов сверхпереходного и установившегося режимов в
аварийной цепи при трехфазном КЗ;
. Расчёт по расчётным кривым токов сверхпереходного и установившегося
режимов в аварийной цепи при симметричном и несимметричном КЗ;
. Расчёт по типовым кривым токов КЗ через 0.2 с в аварийной цепи при симметричном
и несимметричном КЗ.
. построить векторные диаграммы токов и напряжений в точке К при
несимметричном режиме;
. Произвести расчет токов КЗ во всех узлах схемы при всех видах КЗ по
программе TKZ;
.. Произвести расчет токов прямой, обратной и нулевой последовательности
в ветвях схемы в заданном пункте КЗ при заданном виде несимметричного КЗ по
программе TKZ
Рис.1.1.Расчетная схема электроэнергетической системы
1. Аналитический расчёт токов
установившегося режима в аварийной цепи при трёхфазном КЗ
Сопротивление элементов электрических цепей может быть задано в
именованных или в относительных единицах. Для того чтобы преобразовать схему
замещения к простейшему виду, необходимо привести параметры элементов схем к какой-либо
ступени напряжения и выразить их в единых масштабах.
Практика
показала, что наиболее целесообразно задаваться базисной мощностью и базисным
напряжением. За базисное напряжение при приближенном приведении принимают
средне номинальные напряжения ступеней 
.
Сопротивления
элементов схемы, приведенные к базисным условиям, наносят на схему замещения.
Для этого каждый элемент в схеме замещения обозначают дробью: в числителе
которой ставят порядковый номер, а в знаменателе — элементов придаются порядковые
номера и указываются их величины в относительных единицах.
после
того как схема составлена и определены сопротивления всех элементов, она
преобразуется к наиболее простому виду. Преобразования ведутся так, чтобы
аварийная цепь была сохранена до конца преобразования.
В
соответствии с табл. 1.1 [1] получаем схему замещения (рис.1.2) для
установившегося режима трехфазного короткого замыкания (К.З):
Для
расчёта тока установившегося режима зададимся базисными условиями:б=400МВА,
Uб=115 кВ.
Тогда
базисный ток определяется:
(1.1)
Система на схеме замещения представляется в виде сопротивления и ЭДС:
(1.2)
где SН — номинальная мощность системы, МВА.
ЭДС системы Е*С = 1.
Для кабельных и воздушных линий схема замещения представляется в виде
сопротивления приведенного к базисным условиям [1]:
(1.3)
где XУД — удельное реактивное сопротивление линии, для воздушной линии
принимается XУД = 0,4 Ом/км, для кабельной линии принимается XУД =0,08 Ом/км;
LЛ —
длина линии, км;СР.Н — средне номинальное напряжение линии, В.
Двухобмоточный трансформатор :
(1.4)
где UК — напряжение короткого замыкания трансформатора, %;Н — номинальная
мощность трансформатора, МВ∙А.
Двухобмоточный трансформатор с расщепленной вторичной обмоткой представляется
в виде:
(1.5)
(1.6)
где UКВ-Н, UК-Н1, UК-Н2 — номинальные напряжения короткого замыкания
трансформатора;
Генератор представляется в виде сопротивления и ЭДС:
(1.7)
где Х˝d —
синхронное сопротивление генератора, Ом;
SН —
номинальная мощность генератора, МВ∙А.
(1.8)
Для автотрансформатора схема замещения представляется в виде
сопротивления:
(1.9)
(1.10)
(1.11)
где UК-ВС — номинальное напряжение
короткого замыкания автотрансформатора между обмотками ВН и СН, %;
UК-ВН
— номинальное напряжение короткого замыкания автотрансформатора между обмотками
ВН и НН, %;
UК-СН
— номинальное напряжение короткого замыкания автотрансформатора между обмотками
НН и СН, %.
влияние нагрузки зависит от удаленности точки КЗ. По мере приближения
точки КЗ к выводам генератора влияние нагрузки ослабевает, а при КЗ на выводах
генератора нагрузка не играет никакой роли на величину тока КЗ. Поэтому
нагрузка, присоединенная в точке КЗ в установившемся режиме, не учитывается.
Сопротивление реактора, приведенное к базисным условиям, определяем по
формуле:
(1.12)
(1.13)
Рис.1.2.
Схема замещения для установившегося режима
Расчет
установившегося режима
Перед
началом расчета будем считать, что ЭДС нагрузок равны нулю, а нагрузку в точке
КЗ не будем учитывать вообще, то есть
Е6=
Е7= Е8= Е10= Е11= Е12=0;
Xd=
; P=Sн·cosj.
Сопротивления и ЭДС генераторов по (1.7) и (1.8) соответственно равны:
X8
;=
; X25 =
;=
;
Е1=I*f=1; Е2=I*f=2.9;Е3=I*f=2.5
Так
как расчет ЭДС генератора ведется в относительных единицах приведенных к
параметрам того же генератора, то U*=1.
Е4=
;
Е5
.
Сопротивления автотрансформатора находим по формулам (1.9-1.11):
Uкв=0.5(Uкв-c+ Uкв-н-
Uкc-н)=0.5(10+34-22,5)=
;
Uкн=0.5(Uкв-н+
Uкс-н- Uкв-с)=0.5(34+22,5-10)=
;
X22=X*тb=
;
X18=X*тb=
.
Сопротивления линий по (1.1.3) соответственно равны:
X6=X*лb=X0·L·
;
X11
; X12 
;
X13 
; X21 
.
Сопротивления двухобмоточных трансформаторов находим по (1.4):
X7=X*тb=
; X16
.
Сопротивления трехобмоточного трансформатора находим по формулам (1.1.9 —
1.1.11):
Uкв=0.5(Uкв-c+ Uкв-н-
Uкc-н)=0.5(10,5+18-6)=
;
Uкc=0.5(Uкc-н+ Uкв-с-
Uкв-н)=0.5(6+10,5-18)=
;
Uкн=0.5(Uкв-н+
Uкс-н- Uкв-с)=0.5(18+6-10,5)=
;
X5=X*тb=
;
X10=X*тb=
;
X4=X*тb=
.
Сопротивление реакора определяем по формуле (1.12)
X19 
.
Сопротивление нагрузки определяем по формуле (1.13)
X9=X*нb=Xн
X1 
;
X2 
; X26 
;
X15
; X24 
.
Так как мощность системы Sн =
1600 МВ∙А тогда согласно (1.2) получаем сопротивление системы:
X20= XС = 
=0,0775
Преобразование
схемы
После
того как схема замещения составлена и определены сопротивления всех элементов,
она преобразуется к простому виду.
Преобразование
схемы выполняется в направлении от источника питания к месту КЗ, поэтому
преобразование схемы выгодно вести так, чтобы аварийная ветвь, по возможности,
была сохранена до конца преобразования или, в крайнем случае, участвовала в нем
только на последних его этапах.
Для
преобразования схем используют методы, известные из теоретических основ
электротехники. Так, последовательные сопротивления непосредственно суммируются
через проводимости, а при смешанных сопротивлениях используют те и другие
методы.
Заменим
несколько сопротивлений одним:
27=X10+ X13
=-0.015+1.5728=1.5578
X28=X20+ X21
=0.0775+0.3875=0.465
ветви
с Е5, Е6, преобразуем в ветвь Е13
Ветви
с Е8, Е2, преобразуем в ветвь Е14
ветви
с Е1, Е10, преобразуем в ветвь Е15
Ветви
с Е12, Е4, преобразуем в ветвь Е16
после
преобразований получили схему замещения (рис. 1.3).
Заменим
несколько сопротивлений одним:
После
преобразований получили схему замещения (рис. 1.4).
ветви
с Е3, Е16, преобразуем в ветвь Е17
Заменим
несколько сопротивлений одним:
ветви
с Е17, Е11, преобразуем в ветвь Е18
Преобразуем
треугольник X6 X11 X12 в звезду X39, X40, X41:
после
преобразований получили схему замещения (рис. 1.6).
Продолжим
преобразование схемы:
Заменим
несколько сопротивлений одним:
Ветви
с Е14, Е18, преобразуем в ветвь Е19
Заменим
несколько сопротивлений одним:
Ветви
с Е19, Е7, преобразуем в ветвь Е20
Заменим
несколько сопротивлений одним:
После
преобразований получили схему замещения (рисунок 1.7).
Ветви
с Е20, Е13, преобразуем в ветвь Е21
Заменим
несколько сопротивлений одним:
После
преобразований получили схему замещения (рис. 1.8).
Продолжаем
преобразование схемы:
ветви
с Е15, Е21, преобразуем в ветвь Еэкв
=Eэкв
И
так после свертки схемы получаем: (рисунок 1.9).
По
результирующим 
и 
относительно
места повреждения определяется ток короткого замыкания:
(3)*∞=
Для
получения установившегося тока трехфазного КЗ в именованных единицах необходимо
полученный результат умножить на базисный ток:
кА
2. Аналитический расчёт токов сверхпереходного режима
в аварийной цепи при трёхфазном КЗ
Для расчёта тока сверхпереходного режима задаёмся базисными условиями: SБ
= 400МВА, UБ = 115 кВ составляем схему замещения, в которую элементы вводим их
индуктивными сопротивлениями. Сопротивления всех элементов рассчитываются
аналогично установившемуся режиму за исключением генераторов и нагрузок.
Сопротивления генераторов рассчитываются по формуле:
(2.1)
где
— сверхпереходное сопротивление генератора;
Величина
сверхпереходной ЭДС определяется по следующему выражению:
короткий замыкание ток аварийный
(2.2)
где U*=1 и I*=1(если не задано)
Схема замещения сверхпереходного режима имеет вид аналогичный схеме
установившегося режима:
Перед
началом расчета учтем, что обобщенная нагрузка характеризуется сверхпереходными
реактивностями и ЭДС, относительные величины которых при полной рабочей
мощности нагрузки и 
той ступени, где она присоединена, составляют примерно
X”*н=0,35 , E*н=0,85.
Далее
необходимо отметить, что если нагрузка учитывается введением ЭДС 
, то сопротивление нагрузки вычисляется по формуле:
(2.3)
Сопротивления
генераторов и ЭДС в сверхпереходном режиме находим по (2.1), (2.2)
X8= X’’d
; X17= 
;=
; X3= 
;
Е1= Ес=I*f=1;
Е2=I*f= U*+I*· X”d·sinj=1+1·0,21·0,53=1,1113;Е3=I*f=1+1·0,18·0,53=1,0954;
Е4=I*f=1+0,95·0,213·0,53=1,1072;Е5=I*f=1+0,84·0,19·0,6=1,0958.
Так как влияние нагрузок удаленных от точки КЗ весьма незначительно то мы
пренебрегаем ими.
Приведение сопротивлений нагрузок, непосредственно прилегающих к точке
КЗ, к базисным условиям по (2.3)
X14 
остальные
параметры схемы замещения возьмем из предыдущих расчетов.
Рис.1.10.
Схема замещения при сверхпереходном режиме
Упрощая
схему, получим: (применяя ранее используемые правила):
Заменим
несколько сопротивлений одним:
Преобразуем
треугольник X6 X11 X12 в звезду X27, X28, X29:
после
преобразований получили схему замещения (рис. 1.12).
Заменим
несколько сопротивлений одним:
30=X3+ X4
=0,4222+0,135=0,5572
X31=X5+ X27
=0,225+0.1489=0,3739
X32=X28+ X7 + X8
=0.1649+0.0933+0,28=0,5382
X33=X10+ X13
=-0.015+1,5728=1,5578
X34=X29+ X16
=0,1442+0,352=0,4962
X35=X20+ X21 +
X22 + X18 =0,0775+0,3875+0,172+0,372=1,009
X36=X19+ X25
=0,03+0,71=0,74
после
преобразований получили схему замещения (рис. 1.13).
ветви
с Е4, Е3, преобразуем в ветвь Е10
Заменим
несколько сопротивлений одним:
38=X37+ X34
=0,3344+0,4962=0,8307
после
преобразований получили схему замещения (рисунок 1.14).
ветви
с Е10, Е2, преобразуем в ветвь Е11
Заменим
несколько сопротивлений одним:
40=X39+ X31
=0,3266+0,3739=0,7005
после
преобразований получили схему замещения (рисунок 1.15).
ветви
с Е11, Е5, преобразуем в ветвь Е12
Заменим
несколько сопротивлений одним:
42=X41+ X33
=0,3103+1,5578=1,8681
после
преобразований получили схему замещения (рисунок 1.16).
ветви
с Е12, Е1, преобразуем в ветвь Е13
Таким
образом после свертки получаем схему(рисунок 1.17).:
Рис.1.17
Преобразовав схему к простейшему виду (рис. 1.23),определим периодическую
составляющую тока в начальный момент времени по формуле:
(2.5)
I”*г=
; I”*н=
Перейдем
к именованным единицам для этого 
умножим
на 
”г=
I”*г·IБ =1,5803·2.0082=3.1735 кА
I”н= I”*н·IБ
=0,7892·2.0082=1.585 кА
I”= I”г+ I”н=3.1735+1.585=4.7585
кА
Ударный ток определяем по формуле:
(2.6)
где
ударный коэффициент, принимается равным 1,8
=
кА
3. Расчёт по расчётным кривым токов
сверхпереходного и установившегося режимов при симметричном и несимметричном КЗ
.1 Расчёт по расчётным кривым токов
сверхпереходного и установившегося режимов при симметричном КЗ
Для расчёта тока установившегося и сверхпереходного режимов задаёмся
базисными условиями: SБ=400
МВ∙А, UБ=115 кВ. Составляем схему замещения,
в которую элементы вводим их индуктивными сопротивлениями для сверхпереходного
режима и генераторы вводятся полной номинальной мощностью SН .
нагрузка в схеме замещения не вводится, так как она учитывается при
построении расчетных кривых за исключением нагрузки присоединенной
непосредственно к точке короткого замыкания.
далее используем схему для сверхпереходного режима и приводим её к
простейшему виду с помощью соответствующих правил преобразования.
Схема замещения
Упрощая
схему, заменим несколько сопротивлений одним:
Преобразуем
треугольник X6 X11 X12 в звезду X27, X28, X29:
после
преобразований получили схему замещения (рис. 3.3).
Заменим
несколько сопротивлений одним:
30=X3+ X4
=0,4222+0,135=0,5572
X31=X5+ X27
=0,225+0.1489=0,3739
X32=X28+ X7 + X8
=0.1649+0.0933+0,28=0,5382
X33=X10+ X13
=-0.015+1,5728=1,5578
X34=X29+ X16
=0,1442+0,352=0,4962
X35=X20+ X21 +
X22 + X18 =0,0775+0,3875+0,172+0,372=1,009
после
преобразований получили схему замещения (рис. 3.4).
Объединим
турбогенераторы Г3, Г2 (мощностью 120 и 118 МВА)
Заменим
несколько сопротивлений одним:
38=X37+ X34
=0,3344+0,4962=0,8307
После
преобразований получили схему замещения (рис. 3.5).
ветви
с S2, S6, перенесем за Х31
Объединим турбогенераторы S6 и S5 (мощностью 238 и 180 МВА)
после
преобразований получили схему замещения (рис. 3.6).
ветви
с S2, S7, перенесем за Х33
После
преобразований получили схему замещения (рис. 3.7).
далее вычисляем номинальные токи турбо- и гидрогенераторов по формуле:
(3.1)
;
затем находим расчётные сопротивления ветвей схемы по формуле:
(3.2 )
Так как Храсч (ГГ) >3 то относительное времени остается неизменным и определяется по формуле:
Тогда токи короткого замыкания в различные моменты времени будут равны:
Для турбогенератора по кривым (см. приложение 1) определяем токи:
Тогда
токи короткого замыкания в различные моменты времени будут равны:
ток
системы определяем по формуле:
Составляющая тока от нагрузки:
Далее определяем суммарные токи КЗ установившегося и сверхпереходного
режимов по формулам:
(3.3)
(3.4)
Разница между методами составила:
3.2 Расчёт по расчётным кривым токов
сверхпереходного и установившегося режимов при несимметричном КЗ
Токи в поврежденных фазах при несимметричном К.З. значительно превышают
токи неповреждённых фаз и по значению в ряде случаев могут превосходить токи
трёхфазного К.З. В связи с этим появляется необходимость в расчётах параметров
несимметричных К.З.
С целью упрощения расчёта токов К.З. делаются допущения, при которых
трёхфазная система сохраняет симметрию во всех точках, кроме места повреждения,
что не вносит в расчет существенных погрешностей.
сущность этого метода состоит в том, что любую несимметричную трёхфазную систему
векторов (токов, напряжений и т.п.) можно представить в виде трех симметричных
систем. Одна из них имеет прямую последовательность чередования фаз (А1 — В1 —
С1), другая — обратную (А2 — С2 — В2).Третья система, называется система
нулевой последовательности , состоит из трех разных векторов , совпадающих по
фазе(А0 — В0 — С0) .
Схема прямой последовательности является обычной схемой , которую
составляют для расчёта любого симметричного трёхфазного режима . В зависимости
от применяемого метода расчёта и интересующего момента переходного процесса в
эту схему вводят генераторы и нагрузки соответствующими реактивностями и Э.Д.С.
По конфигурации схема замещения обратной последовательности будет
полностью повторять схему замещения прямой последовательности и отличаться лишь
тем , что в схеме обратной последовательности Э.Д.С всех генерирующих
источников принимаются равными нулю; кроме того, считают , что сопротивления
обратной последовательности генераторов и нагрузок не зависят от вида
несимметрии и продолжительности переходного процесса.
Схема нулевой последовательности , как и схема обратной не содержит Э .Д
.С . Конфигурация схемы нулевой последовательности определяется схемой сети
повышенных напряжений (110 кВ и выше ), схемами соединения обмоток трансформаторов
и режимом заземления их нейтралей.
Составляем схему замещения обратной последовательности рис 3.8
Параметры элементов схемы принимаем по (рис.3.1) за исключением
сопротивления системы.
Дальнейшее
преобразование схемы заключается в определении результирующего сопротивления
относительно места повреждения.
Составляем
схему замещения нулевой последовательности и определяем сопротивление нулевой
последовательности.
Система
C вводится в схему замещения сопротивлением нулевой
последовательности:
Трансформатор
Т3 вводится в схему замещения одной полуобмоткой и магнитным сопротивлением :
Реактивность
намагничивания нулевой последовательности трансформатора приведенная к базисным
условиям:
Для
одно цепной ЛЭП:
Для
одно цепной ЛЭП:
Для
одно цепной ЛЭП:
Для
одно цепной ЛЭП:
Для
одно цепной ЛЭП:
При
заземлении нейтрали трансформатора через сопротивление его реактивность
определяется по формуле:
Свернём
схему нулевой последовательности:
Заменим несколько сопротивлений одним:
После данного преобразования сема будет иметь следующий вид (рис.3.15)
Продолжаем преобразование схемы:
Заменим
несколько сопротивлений одним: 
:
Заменим
несколько сопротивлений одним:
Заменим
несколько сопротивлений одним: 
и
последовательно с 
Продолжаем
преобразование схемы:
Заменим
несколько сопротивлений одним:
После данного преобразования сема будет иметь следующий вид (рис.3.17)
Заменим
несколько сопротивлений одним: 
:
после
данного преобразования сема будет иметь следующий вид (рис.3.18):
Далее
определяем сопротивление шунта, которое при однофазном коротком замыкании на
землю равно:
Составляем
схему замещения прямой последовательности, в которую генераторы вводятся
сопротивлениями и мощностями S(МВА) рассчитанными по расчетным кривым.
Действительную точку КЗ удаляем на величину шунта DХ(1).
далее
используя метод коэффициентов токораспределения, схему замещения приводим к
простейшему виду.
Рис.3.19
далее используем метод токораспределения:
Приводим к лучевому виду и определяем коэффициенты распределения тока по
ветвям:
; 
;
Определяем расчётные сопротивления для лучей турбо- и гидрогенераторов по
формулам:
(3.7)
где Х(ТГ) и Х(ГГ)- сопротивления лучей турбо- и гидрогенератора.
Используя
расчётные кривые, определяем относительные значения токов прямой
последовательности для моментов времени t=0 и t=¥.
Для
турбогенератора относительные значения токов прямой последовательности для
моментов времени t=0 и t=¥ определяем по формуле:
Определяем
относительное времени t=0 и
t=¥ для луча системы
Определяем
полные токи несимметричного КЗ путем суммирования токов отдельных лучей c
учетом коэффициента пропорциональности. Коэффициент пропорциональности
определяем:
где
4. Построение векторных диаграмм токов и
напряжений
При
КЗ на землю фазы А (рис. 4.1) граничные условия в месте повреждения будут
следующими : токи фаз В и С равны нулю, так как они не охвачены аварийным
режимом; фазное напряжение фазы А равно нулю, так как она электрически
соединена с землей т.е 
Берем
из сверхпереходного режима что Eå1= EЭКВГ= 1,0354; XS1=0,6551;
Берем
из схемы обратной последовательности ХS2=0.6178;
Берем
из схемы нулевой последовательности XS0=0,1232
Определяем
составляющие фазных токов и напряжений:
Определяем
токи и напряжения прямой последовательности фазы А:
ток в месте повреждения определим по формуле
Фазные
напряжения 
и 
в месте
повреждения находим:
Теперь
найдем значения токов и напряжений в именованных единицах
Рис.4.2.
Векторная диаграмма токов
Рис.4.3
Векторная диаграмма напряжений
приложение 1. Расчетные кривые для типового
турбогенератора
Литература
1. Евминов
Л.И. Селиверстов Г.И. Электромагнитные переходные процессы: Учебное пособие для
ВУЗов. — Гомель: ГГТУ им. П.О. Сухого, 2008.-350с.
2. Евминов
Л.И. Электромагнитные переходные процессы в системах электроснабжения: Учебное
пособие для вузов. -Гомель, ГГТУ, 2003.
. Евминов
Л.И. короткие и простые замыкания в распределительных сетях: Учебное пособие
для вузов. -Гомель, ГГТУ, 2003.
. Евминов
Л.И., Токочакова Н.В. М/ук. № 2685. Практическое пособие по курсу " Электромагнитные
переходные процессы" для студентов спец. Т.01.01. -Гомель: ГГТУ, 2002.
. Токочаков
В.И.
. Евминов
Л.И., Алферова Т.В. Методические указания № 98 к практическим занятиям и
курсовому проектированию по теме "Продольная и поперечная
несимметрия" курса "Переходные процессы в системах
электроснабжения" для студентов специальности 03.03, Гомель, ГПИ, 55 с.
7. ГОСТ
26522-85. короткие замыкания в электроустановках. Термины и определения. -М:
Изд-во стандартов, 1985
8. ГОСТ
27514-87. Короткие замыкания в электроустановках. методы расчета в
электроустановках переменного тока напряжением свыше 1 кВ. -М.: Изд-во
стандартов, 1988