Загрузка...Расчет тепломагистрали
Содержание
Введение
1.
исходные данные
2.
Гидравлический
расчет тепломагистрали №2
3.
анализ
результатов расчетов
4.
Разработка мероприятий
по снижению потерь давления в тепломагистрали №2
5. Расчет экономической
эффективности
Заключение
список использованных источников
Введение
Тепловые сети, являясь
составной частью системы централизованного теплоснабжения современных городов,
представляют собой сложные инженерные сооружения, предназначенные для
транспортировки тепловой энергии от источников тепла к потребителям. Общая
протяженность теплосетей в российской Федерации составляет более 257000 км.
Срок эксплуатации источников тепла и объектов, к которым оно подается,
составляет 50-100 лет. Поэтому и теплосети, являющиеся связующим звеном между
ними, должны надежно работать в течение этого же периода времени (за
исключением случаев его морального старения, например, при необходимости
увеличения его пропускной способности).
Основными элементами
систем централизованного теплоснабжения являются тепловые сети надземной и
подземной (бесканальной и канальной) прокладки. более 85% общей протяженности
составляют теплосети подземной прокладки в непроходных и проходных каналах.
Различают магистральные и
распределительные тепловые сети; потребители подсоединяются к распределительным
тепловым сетям через ответвления. По способу прокладки тепловые сети
подразделяют на подземные и надземные (воздушные). В городах и посёлках
наиболее распространены подземная прокладка труб в каналах и коллекторах
(совместно с другими коммуникациями) и так называемая бесканальная прокладка —
непосредственно в грунте. Надземная прокладка (на эстакадах или специальных опорах)
обычно осуществляется на территориях промышленных предприятий и вне черты
города. Для сооружения тепловых сетей применяют главным образом стальные трубы
диаметром от 50 мм (подводка к отдельным зданиям) до 1400 мм (магистральные
тепловые сети).
Целью данной выпускной
контрольной работы является анализ гидравлического режима работы тепловых сетей
поселка Инской на примере тепломагистрали №2. Для решения поставленной задачи
необходимо:
·
составить
расчетную схему теплосети;
·
определить
наличие и характер местных гидравлических сопротивлений;
·
произвести
инструментальные измерения параметров теплоносителя в контрольных точках;
·
произвести
проверочный гидравлический расчет теплосети;
·
провести
сравнительный анализ результатов расчета и результатов измерений;
·
по результатам
анализа разработать комплекс мероприятий по решению обнаруженных проблем (при
их обнаружении).
1. Исходные
данные
рисунок 1.1. Схема
тепловой сети.
Источник: — расход прямой
сетевой воды Gпр = 628,9 т/ч,
(БелГРЭС)
— давление прямой сетевой воды Рпр = 0,69 МПа,
— температура прямой сетевой воды tпр = 130оС,
— расход обратной сетевой воды Gобр = 459,0 т/ч,
— давление обратной сетевой воды Робр = 0,23 МПа,
— температура обратной сетевой воды tобр = 69оС,
потребитель №1 — расход прямой сетевой воды Gпр1 = 93,0 т/ч,
(Теплица) —
расход обратной сетевой воды Gобр1 = 91,2 т/ч,
потребитель №2 — расход прямой сетевой воды Gпр2 = 14,6 т/ч,
(Проф-рий БПК) —
расход обратной сетевой воды Gобр2 = 10,2 т/ч,
потребитель №3 — расход прямой сетевой воды Gпр3 = 521,3 т/ч,
(ПНС-23)
— давление прямой сетевой воды Рпр3 = 0,49 МПа,
— расход обратной сетевой воды Gобр3 = 363,4 т/ч,
— давление обратной сетевой воды Робр3 = 0,32 МПа,
Трубопроводы — прямой сетевой воды
377×9 сталь 20,
—
обратной сетевой воды 325×8 сталь 20.
характеристика
участков трубопроводов:
0-1 — длина
трубопровода с учетом компенсаторов l1 = 470 м,
—
4 П-образных компенсатора,
—
1 задвижка,
—
2 поворота на 90о.
1-2 — длина
трубопровода с учетом компенсаторов l2 = 103 м,
—
1 П-образный компенсатор,
—
1 тройник с разветвлением потока.
2-3 — длина трубопровода
с учетом компенсаторов l3 = 726 м,
—
6 П-образных компенсаторов,
—
1 задвижка,
— 1 тройник с разветвлением потока.
Высота над уровнем
моря: — точка 0 195
м,
—
точка 1 191 м,
—
точка 2 191 м,
—
точка 3 207 м.
Длины участков трубопроводов теплосети, характеристики
местных сопротивлений и геодезические высоты контрольных точек трубопровода
взяты по плану тепломагистрали №2 тепловых сетей поселка Инской. Характеристики
труб тепломагистрали взяты по ее эксплуатационному паспорту. параметры
теплоносителя на источнике теплоснабжения (Беловской ГРЭС) взяты по показаниям
установленного на тепломагистрали №2 теплосчетчика ТСРВ «ВЗЛЕТ». Расходы
теплоносителя на участках трубопроводов и на ответвлениях потребителей измерены
при помощи расходомера-счётчика «ВЗЛЕТ ПР». Величины давлений теплоносителя у
потребителя №3 ( на входе в подмешивающую насосную станцию ПНС-23) взяты по
показаниям манометров, установленных на ПНС-23.
Рисунок 1.2. План
тепломагистрали № 2.
2. Гидравлический
расчет тепломагистрали №2
Гидравлический расчет –
один из важнейших разделов проектирования и эксплуатации тепловой сети.
Задачами гидравлического расчета в данной работе являются:
1.
Определение
падения давления (напора);
2.
Определение
давлений (напоров) в различных точках сети.
Исходной зависимостью для
определения удельного линейного падения давления в трубопроводе является
уравнение Дарси
,[Па/м]
где λ –
коэффициент гидравлического трения,
ω – скорость среды, [м/с],
ρ – плотность среды, [кг/м3],
G – массовый расход, [кг/с].
Коэффициент
гидравлического трения λ зависит от состояния стенки трубы (гладкая
или шероховатая) и режима движения жидкости (ламинарное или турбулентное).
Согласно рекомендациям
[1], определение области движения теплоносителя, в которой работает
трубопровод, следует производить только при расчете участков с малой нагрузкой
(абонентские ответвления с малым расходом теплоносителя). При расчете
магистральных линий (которые и рассматриваются в данной работе) и основных
ответвлений проверку расчетной области можно не выполнять, считая, что эти сети
работают в квадратичной области.
При работе трубопровода в
квадратичной области:
— линейное удельное
падение давления определяется по формуле из [1-5.15]
,
[Па/м] (1)
где — коэффициент, зависящий от абсолютной
эквивалентной шероховатости внутренней стенки трубопровода, [м3,25 кг],
G – массовый расход теплоносителя,
[кг/с],
d — внутренний диаметр трубопровода, [м].
— эквивалентная длина
местных сопротивлений определяется по формуле из [1-5.20]
,
[м] (2)
где Al — коэффициент, зависящий от абсолютной эквивалентной
шероховатости внутренней стенки трубопровода, [м -0,25],
ξ – величина, зависящая от характера
сопротивления,
— суммарное падение
давления в трубопроводе определяется по формуле из [1-5.25]
,
[Па] (3)
где l – длина участка трубопровода, [м].
— суммарная потеря
напора на участке трубопровода определяется по формуле из [1-5.4]
,
[м] (4)
где γ =
ρ ·g – удельный вес жидкости, [Н/м],
ρ – плотность жидкости, [кг/м3],
g – ускорение свободного падения, [м/с2].
На основе имеющихся = = Величины местных Величины плотностей воды Результаты расчета всех Таблица 2.1. Результаты Номер участка d G RЛ Σ ξ lЭ δР δН м кг/с Па/м о.е. м Па м 0 — 1 0,359 174,7 90,06 12,2 205,8 60863 6,6 1 — 2 0,359 148,9 65,4 3,8 83 12164 1,3 2 — 3 0,359 144,8 61,9 17,8 300,2 63522 6,9 Таблица 2.2. Результаты Номер участка d RЛ Σ ξ lЭ δР δН м кг/с Па/м о.е. м Па м 0 — 1 0,309 127,5 105,4 12,2 170,6 67519 7,0 1 — 2 0,309 102,2 67,7 4,0 55,9 10758 1,1 2 — 3 0,309 100,9 66,0 18,0 251,7 64529 6,7 Произвожу расчет давлений (5) При гидравлическом (6) где Нп – Z – высота расположения оси Н – пьезометрический напор, [м], Р — давление в трубопроводе, [Па]. Подставляя полученное (7) Результаты расчетов, Таблица 2.3. Результаты Номер точки Z P Hп м МПа м Прям. Обр. Прям. Обр. 0 0 0,690 0,230 71,3 23,9 1 — 4 0,636 0,336 64,7 2 — 4 0,624 0,347 63,4 32 3 12 0,513 0,296 56,5 38,7 По результатам расчетов, 3. Анализ В виду технической Величины давлений Таблица 3.1. давления Результаты расчета Результаты измерений Рпр, МПа Робр, МПа Рпр, МПа Робр, МПа 0,513 0,296 0,49 0,32 Фактические потери · · · Для уточнения причин При помощи толщиномера При помощи штангенциркуля Оценка шероховатости Сигнал Зондирующий импульс рисунок 3.1. Эталонная Рабочая полуволна Уровень компаратора Шум Шум Шум Шум рисунок 3.2. На рисунке 3.1 — зондирующий импульс, — отраженный сигнал, На рисунке 3.2 — зондирующий импульс, — отраженный сигнал, — импульсы «шума». Импульсы «шума» — отложений на внутренних — появления коррозии — наличия мелких Конкретизировать причины рисунок 3.3. 4. Разработка Отложения на стенках Проблемы, связанные с Впервые широко начали Разработанная Под действием магнитного ГМС могут быть ГМС выгодно отличаются от Гидромагнитная система o o o o таким образом, ГМС o o o o o o o o Декарбон-Л Эффективное устройство Устройство Выпускается три типа Применение устройств · · · · · · · · · · · · · рисунок 4.2. Конструкция Требования к качеству качество исходной · · · · Монтаж устройства должен Устройство Рисунок 4.3. типичное рисунок 4.4. Эта Рисунок 4.5. после 5. Расчет экономической Расчет потерь Потребление дополнительные потери 227 При себестоимости Экономическое При подпитке воды в Исходя из опыта При отсутствии видимых Стоимость устройства Заключение В ходе выполнения Был произведен В ходе сравнения Разработан Выпускная Список 1. 2. 4. 5. 6. 7. 8.
материалов испытаний тепловых сетей и водопроводов в СНиП 2.04.07-86 для
гидравлического расчета принимаю
13,62·10 -6 м3,25 кг,
60,7 м -0,25
сопротивлений выбираю по [1] приложение 10, [2] приложение 8, [3], [4]
приложения 4.5 ÷ 4.25 в зависимости от вида местного сопротивления.
принимаю по [1] приложение 9.
участков проведенные по формулам 1 — 4 сведены в таблицы 1 и 2.
расчета потерь давления (напора) в прямом сетевом трубопроводе.
расчета потерь давления (напора) в обратном сетевом трубопроводе.
(напоров) в контрольных точках трубопроводов используя уравнение Бернулли для
установившегося движения по трубопроводу несжимаемой жидкости.
расчете тепловых сетей, как правило, не учитывают отношение w2/2g, представляющее собой скоростной напор потока в
трубопроводе, так как он составляет собой сравнительно небольшую долю полного
напора и изменяется по длине сети незначительно. Поэтому расчет производится по
формуле
полный напор, [м],
трубопровода над плоскостью отсчета,[м]
выражение в уравнение Бернулли получаем уравнение зависимости давлений
(напоров) в различных точках трубопроводов.
произведенных по формулам 6 и 7, с учетом результатов расчетов потерь давления
(напора) из таблиц 1 и 2, сведены в таблицу 3.
расчетов давлений (напоров) в различных точках трубопроводов.
на рисунке 2.1, построен пьезометрический график тепломагистрали №2 тепловых
сетей поселка Инской.
результатов расчетов
невозможности проведения контрольных замеров давления в точках подключения к
магистральным трубопроводам потребителей 1 и 2, измерения давлений
производилось на источнике (теплопункт Беловской ГРЭС) и у потребителя 3
(подкачивающая насосная станция ПНС-23).
теплоносителя на ПНС-23 полученные расчетным путем не совпадают с результатами
измерений.
теплоносителя на ПНС-23
давления в прямом и обратном трубопроводах тепломагистрали №2 на участке 0 – 3
(Беловская ГРЭС – ПНС-23) превышают расчетные на 0,023 МПа на подающем
трубопроводе и на 0,024 МПа на обратном (~ 14% от величины расчетных потерь).
вероятными причинами этого могут быть:
отложение
загрязнений на внутренней поверхности трубопроводов;
несоответствие
фактических диаметров трубопроводов проектным;
наличие
неучтенных местных сопротивлений.
повышенных потерь давления были произведены дополнительные измерения.
ультразвукового «ВЗЛЕТ УТ», зарегистрированного в государственном реестре
средств измерений РФ под № 18810-05 (сертификат об утверждении типа средств
измерений RU.С.27.022.А № 20277), в нескольких
точках тепломагистрали были произведены замеры толщины стенки трубы. На
подающем трубопроводе толщина стенки составила мм (то
есть отклонение составляет ~1%), на обратном трубопроводе толщина стенки
составила мм (то есть отклонение составляет ~0,9%).
Ввиду того, что толщина стенки имеет малое отклонение от паспортных
характеристик трубопроводов, ее вариация не может быть основной причиной
повышенных потерь давления в теплосети.
с пределом измерений 500 мм и ценой деления 0,1 мм были произведены измерения
диаметров трубопроводов в нескольких точках тепломагистрали. Получены следующие
данные: на подающем трубопроводе мм, на обратном
трубопроводе . Ввиду того, что отклонение диаметра
трубопроводов не превышает 0,8%, то это не может являться основной причиной повышенных
потерь давления в теплосети.
внутренней поверхности труб, ввиду отсутствия специализированной
инструментальной базы, производилась при помощи расходомера-счетчика
ультразвукового портативного «ВЗЛЕТ ПР» (сертификат россии об утверждении типа
средств измерений RU.С29.006.А №
8881/1 и зарегистрирован в государственном реестре средств измерений РФ под №
20294-00). Расходомер-счетчик ультразвуковой портативный «ВЗЛЕТ ПР» не
позволяет напрямую измерять величину шероховатости стенки трубы, но позволяет
произвести ее косвенную сравнительную оценку по форме осциллограммы сигнала
расходомера.
осциллограмма «незашумленного» сигнала.
поппппппппооопопполуволнаполуволна
Осциллограмма сигнала, полученного при замерах.
представлена осциллограмма сигнала расходомера-счетчика ультразвукового
портативного «ВЗЛЕТ ПР», полученная при измерении расхода на трубопроводах с
чистой внутренней поверхностью, без отложений. На графике присутствуют две
группы сигналов:
посылаемый излучателем расходомера;
характеризующий величину расхода жидкости.
представлена осциллограмма сигнала расходомера-счетчика ультразвукового
портативного «ВЗЛЕТ ПР», полученная при измерении расхода на трубопроводах
тепломагистрали №2 тепловых сетей поселка Инской. На графике хорошо заметны:
посылаемый излучателем расходомера;
характеризующий величину расхода жидкости;
появляются в случаях:
стенках труб теплосетей,
внутренних стенок труб теплосетей,
внутренних дефектов стенки трубы.
возникновения «шума» на осциллограмме можно вскрыв трубопроводы в
неотопительный период.
Осциллограммы сигналов расходомера «ВЗЛЕТ ПР»
мероприятий по уменьшению потерь давления в тепломагистрали №2
устройств осадка в виде твердого и трудноудаляемого слоя из-за содержания в
воде минеральных солей (преимущественно магния и кальция) – наиболее
распространенная проблема, с которой сталкиваются в промышленности и в быту. В
результате сужения внутреннего диаметра труб и уменьшения теплопроводности
ухудшаются условия теплообмена. С течением времени энергетические потери могут
составлять 60%.
образованием накипи решаются с использованием как химических, так и физических
(безреагентных) методов. Использование химического метода связано с высокими
материальными затратами и проблемами утилизации используемых в процессе чистки
реагентов (чаще всего кислот). Из физических методов практическое применение
получили магнитный, электромагнитный, ультразвуковой методы обработки воды.
применять магнитную обработку воды (МОВ) для предотвращения накипеобразования
около 50 лет назад в Бельгии. С тех пор этот метод нашел широкое применение во
многих странах мира, в том числе таких передовых, как Япония, США, Германия и
др. В СССР состоялись 4 научно-практические конференции по использованию этого
метода в различных отраслях народного хозяйства, причем не только для
предотвращения накипи. До перестроечного периода московским заводом им. Войкова
выпущено более 500 000 аппаратов для магнитной обработки воды. Последние 10-15
лет использование этого метода существенно сократилось из-за отсутствия
финансирования у потребителей, закрытия московского завода им. Войкова по
экологическим причинам. однако последние 2-3 года началось оживление в этом
направлении, связанное с ростом производства в стране, существенным повышением
цен на химические реагенты, которые используются для умягчения воды, созданием
высокоэнергетических магнитов, на порядок превосходящих по своим свойствам
ранее применявшиеся для этих целей.
гидромагнитная система (ГМС) основана на циклическом воздействии на воду,
подаваемую в теплообменные аппараты магнитным полем заданной конфигурации,
создаваемым высокоэнергетическими магнитами типа Sm-Zr-Fe-Co-Cu (до 600К) и Nd-R-Fe-Co-Cu (до 450 К). Конструктивно ГМС состоят, как правило, из
корпуса на основе магнитного материала, служащего магнитопроводом, и магнитного
элемента. Магнитный элемент представляет собой тонкостенную трубу из стали,
внутри которой расположены определенным образом ориентированные постоянные
магниты и полюсные элементы. На концах трубы расположены конусные наконечники,
снабженные центрирующими элементами, соединенные с помощью аргонно-дуговой
сварки. Наконечники и центрирующие элементы также выполнены из нержавеющей стали.
Такое исполнение магнитного элемента, а именно, с использованием
высокоэнергетических магнитов, которые сохраняют свои магнитные свойства
неограниченно долгое время, если их не перегревать выше допустимой температуры
и оболочки из нержавеющей стали, позволяют увеличить ресурс работы до 20 лет и
более. Магнитный элемент расположен внутри, как правило, цилиндрического
корпуса с кольцевым зазором, площадь поперечного сечения которого не меньше
площади проходного сечения подводящего и отводящего трубопроводов, что не
приводит к сколько-нибудь существенному падению давления воды на выходе ГМС.
поля в рабочем объеме изменяются физические свойства воды, протекающей через
гидромагнитную систему, содержащиеся в ней силикаты, магниевые и кальциевые
соли теряют способность формироваться в виде плотного камня и выделяются
(особенно после подогрева) в виде легко удаляемого шлама, обычно удаляемого
потоком воды и скапливающегося в грязевиках или отстойниках. Кроме того,
обработанная таким образом вода разбивает и удаляет уже отложившуюся накипь и
препятствует в дальнейшем ее образованию. Оптимальный интервал скоростей
движения потока для ГМС составляет 0,5 ÷ 4,0 м/с.
установлены как в промышленных, так и в бытовых условиях: в магистралях,
подающих воду в водопроводные сети горячей и холодной воды в доме, бойлеры,
проточные водонагреватели, паровые и водяные котлы, системы охлаждения
различного технологического оборудования (компрессорные станции, мощные
электрические машины, термическое оборудование), стиральные и посудомоечные
машины. Хотя ГМС и рассчитаны на расход воды от 0,08 до 2700 м3/час
соответственно на трубопроводы диаметром 15-500 мм.
подобных устройств на основе электромагнитов и магнитотвердых ферритов:
отсутствует потребление электроэнергии и проблемы, связанные с ремонтом при
электрическом пробое обмоток электромагнита, простота установки и обслуживания,
высокая надежность и долговечность, нет потребности в химикатах, отсутствие
сменных элементов, экологически чистый метод.
применяется:
для
предотвращения накипи, в этом случае аппараты устанавливаются за несколько
метров до теплообменника;
для осветления
воды (например, после хлорирования), в этом случае скорость осаждения примесей
увеличивается в 3-4 раза (а значит, требуются отстойники в 3-4 раза меньшей
емкостью);
на линии
химводоподготовки перед фильтрами – фильтроцикл увеличивается в 1,5-2 раза
(соответственно существенно уменьшается потребление реагентов);
для очистки
теплообменных агрегатов без химических реагентов.
обеспечивает:
уменьшение
образования твердых отложений;
удаление
существующей накипи;
сокращение
затрат на контроль и обслуживание до 40-50%;
снижение
перерыва в работе оборудования;
увеличение срока
службы оборудования на 30-60%;
улучшение
теплопередачи более 25%;
защиту от
точечной коррозии;
снижение потерь
в производстве;
для организации безнакипного режима работы котлов, тепловых сетей,
теплообменников.
"Декарбон-Л" имеет оригинальное техническое решение, основанное на
принципиально новых исследованиях в электродинамике, которые существенно
дополняют фундаментальные представления о свойствах магнитного поля. Отличие
устройства "Декарбон-Л" от других устройств, применяющих ОБЫЧНУЮ
магнитную обработку (МО) воды, — в структуре взаимодействующих между собой
стандартных, поперечной направленности, и скалярных, продольной направленности,
неоднородных магнитных полей. Это явление используется в устройстве магнитной
обработки жидкости, что подтверждено патентом РФ N2092446. Практическое
применение Устройства "Декарбон-Л" позволило многократно повысить
эффективность стандартной магнитной активации воды, для обеспечения безнакипной
работы теплосистем.
исполнения устройств "Декарбон-Л" (таблица N1). В специальной
конструкции устройства (рис.1) используется высокоэнергетические магниты на
основе соединения Nd-Fe-B.
"Декарбон-Л" обеспечивает следующие преимущества:
Предотвращает
накипь в трубопроводах, теплообменниках (бойлерах, котлах и т.д.) и размывает
старую накипь;
За счет размыва
отложений в теплообменных аппаратах увеличивается КПД системы отопления (размыв
1 мм накипи увеличивает КПД на 6%);
Снижает
используемый объем топливных ресурсов (уголь, мазут, газ) до 30 % за один
отопительный сезон;
Значительно снижает
трудозатраты по очистке труб теплообменников, насосов и т.д.;
Исключает или
значительно снижает затраты на приобретение химических реагентов (соль,
сульфоуголь и т.д.);
Снижает расходы
на приобретение запасных частей и материалов;
значительно
увеличивает межремонтные циклы;
Увеличивает
длительность эксплуатации питательных линий котлов;
Не требует
источников питания;
Оказывает
устойчивое воздействие на воду и придает ей свойство умягчения;
Исключает
использование дорогостоящего оборудования, приборов и привлечение
высококвалифицированных кадров для проведения анализа воды;
Следует особо
отметить, что улучшается экологическая обстановка, так как прекращаются или
значительно сокращаются сбросы в канализацию растворов химреагентов, что
необходимо делать при ХВП.
Применение
магнитной обработки воды рекомендовано СНиП (раздел 11-35-76
"Водоподготовка и водно-химический режим") с целью обработки воды для
питания паровых и водогрейных котлов, систем теплоснабжения и горячего водоснабжения,
а также хозяйственно-питьевого водопровода (п.10.19, п.10.24).
устройства "Декарбон-Л".
исходной воды и месту монтажа для эффективной эксплуатации устройств
"Декарбон-Л":
(котловой, сетевой, подпиточной) воды :
максимальная
температура воды 85оС;
общая жесткость
воды от 1,5 до 20 мг-эквл.
возможно
применение артезианской воды без деаэрации при содержании в ней кислорода О2 не
более 3 мг/л и сумме хлоридов и сульфатов не более 100 мг/л;
содержание железа
Fе2+ в артезианской воде допускается не более 20 мг/л.
производится в месте, где наблюдается максимальная скорость воды в системе. В
прямоточных системах обработке следует подвергать всю воду, а в оборотных — всю
подпиточную воду и воды, циркулирующие в системе. Вода должна постоянно
циркулировать в системе.
"Декарбон-Л" крепится с помощью фланцевых соединений, как в горизонтальном,
так и в вертикальном положении, после промытого грязеуловителя. Устройство
"Декарбон-Л" не создает дополнительного гидравлического сопротивления
в системе и работает на трубопроводах с рабочим давлением до 16 атмосфер. Через
10 дней после установки устройства, удаление шлама производить раз в сутки. При
значительном снижении шлама в грязеуловителе, удаление шлама производить раз в
15 дней.
зарастание трубы кальцием, почти закрыло эту трубу.
фотография показывает эффект магнитной обработки воды на той же самой секции
трубы спустя короткое время после установки.
непрерывной обработки, большинство отложений удалено и будет предотвращено,
пока устройство находится в действии.
эффективности
электроэнергии
электроэнергии осуществляется электродвигателями сетевых насосов, установленных
на источнике теплоснабжения. Данные электродвигателей: Р = 200 кВт, количество
– 2 шт, включены параллельно, работают одновременно ¾ отопительного
периода. Отопительный период составляет 227 дней.
давления в трубопроводах тепломагистрали №2 составляют 6,6% от величины
давления теплоносителя в подающем трубопроводе на источнике теплоснабжения.
· 24 · 0,066 · 200 · 2 · ¾ ≈ 100 МВт
электроэнергии на Беловской ГРЭС 0,32 руб/кВт·ч, прямые финансовые потери
станции (только на источнике теплоснабжения), от наличия отложений на
внутренних поверхностях трубопроводов тепломагистрали №2, составляют не менее
32 тыс. рублей за отопительный период.
обоснование применения противонакипного устройства "Декарбон-Л"
систему теплоснабжения объемом 30 м3 в сутки, устройство
"Декарбон-Л" (Декарбон-Л 427/225) позволяет сэкономить только на
химических реагентах (соль, сульфоуголь и т.д.) до 100 000 руб. за один отопительный
сезон. Увеличиваются межремонтные циклы всей системы отопления (очистка и
замена теплообменников, ремонт насосов, запорной арматуры, трубопроводов и
т.д.), что экономит до 200 000 рублей за один отопительный сезон.
эксплуатации устройств "Декарбон-Л" (с 1998г.) в различных
организациях Тюменской, Кемеровской, Новосибирской, Томской областей,
Красноярском крае, следует, что устройство "Декарбон-Л" окупает себя,
по совокупности всех затрат, за один отопительный сезон. Производитель готов
провести исследование объектов, и выдать готовые решения по оптимизации работы,
с установкой дополнительных устройств, необходимые для качественной работы
котельных установок, бойлеров и т.д.
результатов защиты от накипи котловых трубок, теплообменников
предприятие-изготовитель гарантирует полный возврат оплаченной суммы, если
заявление об отказе эксплуатации устройства поступит в письменном виде в
течение 30 дней со дня ввода в эксплуатацию устройства "Декарбон-Л". Возврат
устройства "Декарбон-Л" осуществляется на условиях регламентируемых
договором.
"Декарбон-Л" тип — 427/225 составляет 425 тыс.рублей.
выпускной квалификационной работы были произведены измерения параметров теплоносителя
тепломагистрали №2 тепловых сетей поселка Инской, на источнике теплоснабжения –
Беловской ГРЭС и на абонентских ответвлениях потребителей – теплицы,
профилактория, ПНС-23.
гидравлический расчет участка тепломагистрали №2 от Беловской ГРЭС до ПНС-23, в
ходе которого были рассчитаны гидравлические сопротивления на рассматриваемом
участке и определены потери давления на нем, рассчитаны давления теплоносителя
в подающем и обратном трубопроводах ПНС-23.
рассчитанных и измеренных значений давления было выяснено, что фактические
потери давления превышают расчетные на 15÷25%. Были определены возможные
причины этого. Для уточнения причин повышенных потерь давления были произведены
дополнительные измерения на контрольных участках рассматриваемой теплосети.
предварительный комплекс мероприятий по устранению отложений на внутренних
стенках трубопроводов.
квалификационная работа выполнена в текстовом редакторе MS Word XP.
использованных источников
Соколов Е.Я.
Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов. – 7-е изд., стереот. – М.:
Издательство МЭИ, 2001. – 472 с.
Рудомино Б.В.,
Ремжин Ю.Н. Проектирование трубопроводов тепловых электростанций. – Л.:
«Энергия», 1970. – 208 с.
Чугаев Р.Р.
Гидравлика. (Учебник для вузов). – Л.: «Энергия», 1975.- 600 с.
Водяные тепловые
сети: Справочник проектировщика / под ред. Громова Н.К. и др. – М.:
Энергоатомиздат, 1988. – 376 с.
Магалиф В.Я.,
Ковылянский Я. А Теоретические основы конструирования трубопроводов тепловых
сетей (справочно-методический материал), — М.: «ВНИПИЭнергопром»,2005. – 152 с.
строительные
нормы и правила РФ СНиП 41-02-2003 "тепловые сети" (утв.
постановлением Госстроя РФ от 24 июня 2003 г. N 110)
Материалы сайта http://www.rosteplo.ru
Учебная работа. Расчет тепломагистрали