Учебная работа. Расчет силового масляного трансформатора ТМГ 6315 мощностью 63 кВА

1 Звезда2 Звезды3 Звезды4 Звезды5 Звезд (Пока оценок нет)
Загрузка...

Расчет силового масляного трансформатора ТМГ 6315 мощностью 63 кВА

Введение

Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или болеe индуктивно связанных обмоток и предназначенное для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока.

Рис 1

Трёхфазный трансформатор

— магнитопровод; 2 — обмотки низшего напряжения; 3 — обмотки высшего напряжения; 4 -пробка для спуска масла; 5 — бак; 6 — переключатель напряжения; 7- привод переключателя; 8- термометр; 9- вводы высшего напряжения; 10- вводы низшего напряжения; 13 — маслоуказатель;11- пробка для заливки масла; 12 — расширитель; 13 — маслоуказатель.

Трансформаторы малой мощности различного назначения используются в устройствах радиотехники, автоматики, сигнализации, связи и т. п., а так же для питания бытовых электроприборов. назначение силовых трансформаторов — преобразование электрической энергии в электрических сетях и установках, предназначенных для приема и использования электрической энергии.

Силовые трансформаторы подразделяются на два вида

  • трансформаторы общего назначения предназначены для включения в сеть, не отличающуюся особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы.
  • трансформаторы специального назначения предназначены для непосредственного питания потребительской сети или приемников электрической энергии, отличающихся особыми условиями работы, характером нагрузки или режимом работы.

Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов современной электрической сети, и дальнейшее развитие трансформаторостроения определяется развитием электрических сетей.

Особо важными задачами являются повышение качества трансформаторов, использование прогрессивной технологии их производства, экономия материалов при их изготовлении и возможно низкие потери энергии при их работе в сети. Экономия материалов и снижение потерь особенно важны в распределительных трансформаторах, в которых расходуется значительная часть материалов и возникает существенная часть потерь энергии всего трансформаторного парка.

Современное трансформаторостроение — важная отрасль электротехнической промышленности. Оно играет важную роль в развитии энергетики. Трансформатор — сложная конструкция с сильными электрическими и магнитными полями, отдельные узлы и элементы конструкции подлежат воздействию больших электромеханических нагрузок и больших напряжений, в магнитопроводе выделяется большое количество тепла, следовательно, трансформатор должен включать устройства охлаждения обмоток и самого масла, а также большое число вспомогательных электрических и механических частей и приспособлений; в связи с этим конструкция играет важную роль.

Материалы, применяемые для изготовления трансформатора, разделяются на активные, т.е. сталь магнитной системы и металл обмоток и отводов; изоляционные, применяемые для электрической изоляции обмоток и других частей трансформатора, например электроизоляционный картон, фарфор, дерево, трансформаторное масло и др.; конструкционные, идущие на изготовление бака, различных крепежных частей и т.д., и прочие материалы, употребляемые в сравнительно небольших количествах.

Одним из основных активных материалов трансформатора является тонколистовая холоднокатанная электротехническая сталь. Эта сталь с определённой ориентировкой зерен (кристаллов), имеющая значительно меньшие удельные потери и более высокую магнитную проницаемость по сравнению с горячекатаной сталью.

Одной из существенных особенностей холоднокатаной стали является анизотропия её магнитных свойств, т.е. различие этих свойств в различных направлениях внутри листа стали. Наилучшие магнитные свойства эта сталь имеет в направлении прокатки. Магнитные свойства существенно ухудшаются, если вектор индукции магнитного поля направлен под углом, отличающимся от 0°, к направлению прокатки, и становится наилучшем при угле, равном 55°.

Другой активный материал трансформатора — металл обмоток. Низкое удельное электрическое сопротивление, легкость обработки (намотки, пайки), удовлетворительная стойкость по отношению к корозии и достаточная механическая прочность электролитической меди сделали ее единственным материалом для обмоток трансформатора в течение ряда десятилетий.

Алюминий является вторым по значению (после меди) проводниковым материалом. Плотность алюминия — 2700 кг/м3. таким образом алюминий примерно в 3,5 раза легче меди. Алюминий обладает пониженными по сравнению с медью свойствами — как механическими, так и электрическими. Температура плавления 657°С, удельное сопротивление 0,5 мкОмÌм., предел прочности при растяжении σР=160-170 Мпа.

главным изоляционным материалом в силовых трансформаторах является трансформаторное масло — жидкий диэлектрик, сочетающий высокие изоляционные свойства со свойствами активной охлаждающей среды и теплоносителя.

Кабельная бумага изготовляется из сульфатной небелёной целлюлозы и выпускается в рулонах шириной 500, 650, 670, 700, 750 и 1000 мм (±3 мм) при диаметре рулона от 450 до 800 мм. В трансформаторах применяется бумага главным образом марки К-120 толщиной 120 мкм для изоляции обмоточного провода; в виде полос разной ширины для междуслойной изоляции и в многослойных цилиндрических обмотках класса напряжения 6, 10 ,20 и 35 кВ; в виде полосок шириной 20-40 мм, наматываемых вручную, для изоляции отводов.

Все ссылки, используемые в составлении данной курсовой работы даны на учебник Тихомирова П.М. »Расчёт трансформаторов», издательство Москва, энергоатомиздат 1986 г.

1. Техническое задание

S , КВа63Uвн,кВ15Uнн,кВ0.4Группа соединения обмотокY/Д-11Uк,%4.7 %Pк , кВт1.47Р0 , кВт0.22I0 , %1.8Марка стали3404способ охлажденияМасляное

2. Предварительный расчёт трансформатора

.1 Определение основных электрических величин

Мощность одной фазы и одного стержня:Ф=S/3=63/3=21 кВт

Номинальные токи:

на стороне ВН IВНЛ==2,425 А

на стороне НН IННЛ==92,647 А /

Фазные токи:

  • на стороне ВН IВНФ=IВНЛ=9,622 А

на стороне НН IННФ=IННЛ/54,498 А

  • Фазные напряжения:

на стороне ВН UВНФ==8,824 кB

  • на стороне НН UННФ= UННЛ =0,4 кB
  • Испытательные напряжения (определяются по таблице 4.1):
  • на стороне ВН UВНисп=45 кВ
  • на стороне НН UННисп=5 кB

Для испытательного напряжения обмотки ВН (UВНисп=35 кВ) находим изоляционные расстояния (по табл.4.5,стр184):

a’12, ммl’0, мма’22, мм275018

Активная составляющая напряжения короткого замыкания:

UA=PK/(10S)=1470/(10×63)=2,3%

Реактивная составляющая:

UP=4,1%

Ширина приведенного канала рассеяния:

aP=a12+(a1+a2)/3 ; k=0,63 (по табл 3.3,стр.121)

(a1+a2)/3=k×10-2=0,0135 м

aP=0,027+0,0135=0,041м

.2 Расчёт основных размеров трансформатора

Выбираем трехфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми тыками на среднем стержне. Прессовка стержней расклиниванием с обмоткой низкого напряжения или её жёстким изоляционным бумажно-бакелитовым цилиндром по рис.2 и ярм — стальными балками, стянутыми шпильками расположенными вне ярма по рис.3. Материал магнитной системы — холоднокатаная текстуровання листовая электротехническая сталь марки 3413 толщиной 0,35 мм.

Рис 2. План шихтовки магнитной системы (косые стыки в четырёх и прямые — в двух углах)

индукция в стержне ВС=1,5 Тл (по табл. 2.4,стр 78). В сечении стержня шесть ступеней, коэффициент заполнения круга kР=0,92 (см. табл. 2.5,стр82); изоляция пластин — нагревостойкое изоляционное покрытие без лакировки kЗ=0,97 (таб. 2.2, стр77).Коэффициент заполнения сталью kС=kКР×kЗ=0,92×0,97=0,8924

Ярмо многоступенчатое, число ступеней шесть, коэффициент усиления ярма kЯ=1,025 (табл. 2.8 стр. 82). индукция в ярме BЯ=1,5/1,025=1,463 Тл. Число зазоров в магнитной системе на косом стыке -четыре, на прямом три. индукция и зазоре на прямом стыке B»З=BС=1,5 Тл, на косом стыке B’З=ВС./Ö2=1,061 Тл.

Удельные потери в стали рС=1,1 Вт/кг; рЯ=1,032 Вт/кг. Удельная намагничивающая мощность qС=1,33 В×А/кг; qЯ=1,222 В×А/кг; для зазоров на прямых стыках q»З=16600 В×А/м2; для зазоров на косых стыках q’З=1100 В×А/м2 (см. табл. 8.9, 8.16 стр.390,375).

По табл. 3.6 находим коэффициент, учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания, kД=0,97 и по табл. 3.4 и 3.5-постоянные коэффициенты для алюминиевых обмоток а=1,442 и b=0,55*1,25=0,6875 Принимаем коэффициент Роговского равный kР=0,95 стр 120.

Рекомендуемый предел варьирования b от 0,9 до 3 (см. табл. 12.1.стр. 504).

3.Расчет основных коэффициентов

По (3.30), (3,36), (3.43), (3.44), (3.52) и (3.65) находим коэффициенты:

кг

кг

e=0,405 см стр. 126

=1,2×10-2( для алюминия)

МПаУ=6,33×3

П"3=ПС=0,0097×2=1,155GC+3,88GУ+1,045GЯ=2,15GC+96,67GУ+1,97GЯ+1021,56×2

дальнейший расчёт приводим в виде таблицы 1:

Величина b определяет соотношение между диаметром и высотой обмотки.

минимальная стоимость для рассчитываемого трансформатора имеет место при условии

x5+Bx4-Cx-D=0 , где

,C=1,51 (для стали 3413 по таб. 3,7 стр.134)

С=A1/(3B1)=118,6/(3×90,64)=0,4363И,Р=1,06 (см. стр. 133 для алюминиевых обмоток)

+0,10033×4-0,4363x-0,7184=0

получили x=1,010107 значит минимальному Ca, ч соответствует b=1,041.

xJ£2,7×106× xJ£2,7×

bJ=XJ4=1,1074=9,76s£ xs£

По рассчитанной таблице строим графики Са,ч(b), iX(b), PX(b), по которым находим потери холостого хода PX=270 Вт несколько выше заданных PX=220 Вт, ток холостого хода iX=1,23 % несколько выше заданного iX=1,2 %, . Полученное значение b удовлетворяет установленным предельным значениям, ограниченным плотностью тока b£9,76 и механической прочностью обмоток b£17,19.

По принятому b=1,05 (x=1,1041) рассчитаем основные размеры:

Основные размеры:

Диаметр стержня d=AÌx=0,118×1,1041=0,12 м

Активное сечение стержня ПС=0,0097 м2

Средний диаметр обмоток d12=aÌAÌx=1,4416×0,118×1,010=0,16 м

Высота обмоток l=pd12/b=p×0,18/1,05=0,536 м

Высота стержня lC=l+2l0=0,536+2×0,02=0,5756 м

Расстояние между осями стержней

C=d12+a12+bd+a22=0,18+0,009+0,6875×0,12+0,008=0,27 м

Электродвижущая сила одного витка=4,44×f×ПС×ВС=4,44×50×0,0097×1,4=3,0142 В

Число витков в обмотке НН

ω1=230,9/3,0142=76,6186 принимаем ω1=77 витка.

Число витков в обмотке ВН

ω2=3464,1/3,0142=1149,279 принимаем ω2=1150 витков.

4. Расчёт обмотки НН

Напряжение одного витка=UННФ/ω1=230,9/77=2,9992 В

Средняя плотность тока в обмоткахСР=(0,463kДPКuВ1/(Sd12))×104=1,556×106 А/м2

Сечение витка ориентировочно

П’В≈144,336/1,8487×106=92,74×10-6 м2 =92,74 мм2

По табл. 5.8 по мощности 100 кВ×А, току на один стержень 144,33 А, номинальному напряжению обмотки 230,9 В и сечению витка 92,7435 мм2 выбираем двухслойную цилиндрическую обмотку из прямоугольного алюминиевого провода.

Достоинства: простая технология изготовления, хорошее охлаждение.

Рис 6.Обмотка Н.Н.

Недостатки: малая механическая прочность.

ωСЛ1=ω1/2=35

Ориентировочный осевой размер витка

hB1=l1/(ωСЛ1+1)=0,4134/(35+1)=0,0136 мм

По полученным значениям П’1=92,7416 и hВ1 =0,0136 подбираем аллюминевый провод для намотки обмотки НН, с сечением одного провода

П"1=46,7 мм2

Полное сечение витка

П1=nВ1×П"1×10-6=2·46,7·10-6=93,4×10-6 м2

полученная плотность тока=I1/П1=144,334/93,4·10-6=1,55×106 А/м2

По графикам (рис. 5.34 ) находим плотность теплового потока=1100 Вт/м2

Осевой размер витка определяем по рис. 4=nB1b’×10-3=1·9×10-3=9×10-3 м

Осевой размер обмотки

l1=hB1(ωСЛ+1)+(0,005÷0,015)=

=0,0136×(35+1)+0,01=0,366м

радиальный размер обмотки по рис. 5, a11=4 мм, находим по таблице 9.2 а

a1=(2a’+a11)×10-3=(2×6,1+4)×10-3=0,016 м

Внутренний диаметр обмотки a01 =0,005

D’1=d+2a01×10-3=(0,1183+2×0,005)×10-3=0,13 м

Наружный диаметр обмотки

D"1=D’1+2a1=0,13+2∙0,016=0,162 м

Проверочный расчёт b

b=pd12/l1=3,14×0,1283/0,366=1,12

Полная охлаждаемая поверхность обмотки НН

ПО1=2сk3p(D’1+D"1)l1=2×3×0,75×3,14×(0,13+0,162)×0,366=1,51м2,

где с=3 т.к. трансформатор трёхфазный, а k3=0,75 см. стр. 269

Масса металла аллюминевой обмотки: const=8.47*10^3

GO=8,47×103cDCP·ωП1=8,47×103×3×0,1462×77×93,4*10-6=26,717кг

Масса провода по табл 5,5

GOПР=GO×1,05=26,72×0,015·3,3=28.0396 кг

5. Расчёт обмотки ВН

По табл. 5.8 по мощности 100 кВ×А, току на один стержень 5,77 А, номинальному напряжению обмотки 5773,5 В выбираем цилиндрическую многослойную обмотку из круглого провода.

достоинства: хорошее заполнение окна магнитной системы, простая технология изготовления.

Недостатки: уменьшение охлаждаемой поверхности по сравнению с обмотками, имеющими радиальные каналы.

Число витков обмотки ВН при номинальном напряжении

ω2=UВНФ/uВ=1000*3,464/2,999=1155 витков.

Для обмотки ВН выбираем вид регулирования напряжения переключением ответвлений обмотки без возбуждения (ПБВ) после

отключения всех обмоток трансформатора от сети (рис.7). В

обмотки ВН выполнено четыре ответвления на +5%, +2,5%, —

,5% и -5% номинального напряжения помимо основного

вывода с номинальным напряжением. Схема выполнения ответвлений в обмотке ВН.(рис. 7). Число витков обмотки при номинальном напряжении: ωн2=ω1·Uф1/Uф2

ωн2=77·6000· 3 /400· 3 =1155

Число витков на одной ступени регулирования напряжения при соединении обмотки ВН в звезду:

ωР=0,025×6000/2,299=29 витков.

Для четырех ступеней:

Предварительная плотность тока в обмотке ВН≈2JCP-J1=1,553*106*1,5454*106=.1,5673∙106 А/м2

Предварительное сечение витка (ориентировочно)

П’2=I2/J2=9,6225/1,5673×106=6,1×10-6 м2 =6,1 мм2

Осевой размер обмотки ВН равен размеру обмотки НН

l2=l1=0,3655 м

Для намотки обмотки ВН выбираем круглый провод :

АПБ, П2=6.1, с сечением одного провода П"2=6,16 мм2

n2=1 ,dпров2=2.8 , dпров2=3.3

Полное сечение витка

П2=nВ2×П"2×10-6=3,14 мм2=6,16×10-6 м2

полученная плотность тока=I2/П2= 9.6225/6,16*10-6=1,56×106 А/м2

Общий суммарный радиальный размер проводов=qkЗ/(1,72J2×10-8)=1200×0,75/(1,72×(1,56×106)2×10-8=0.021 м=21 мм

предельно можно уложить не более b2 слоёв обмотки:

Nпред=b2/(2,8·10-3)=7,6585

Число витков в слое

ωСЛ2=l2/(nB2×d’)×103-1=(0,3365/3.3)×103-1≈ 109 витков

Число слоёв в обмоткеСЛ2=ω2/ωСЛ2=1155/109=10.6 получили 11 слоёв

Рабочее напряжение двух слоёвМСЛ=2ωСЛ2uВ=2×109×2,992=653.83 В

По таблице 4.7. (стр. 190) находим

число слоёв кабельной бумаги мм

выступ межслойной изоляции на торцах 10 мм

По графикам (рис. 5.34 стр.262) находим плотность теплового потока=400 Вт/м2

Общий суммарный размер металла, больше допустимого, поэтому разделяем обмотку на две концентрические катушки внутреннюю в 2 слоёв, а внешнюю в 4 слоя разделенные охлаждающим каналом в 2 мм (находим по таблице 9.2 а)

радиальный размер обмотки без экрана, где a’22=4 мм по таб.9.2а (стр.426)

количество охлаждающих каналов:

Межслойная изоляция (число слоёв кабельной бумаги) :

δМсл=2·0,12=0,24 мм (по таб. 4.7 стр.190)

a2=(d’nСЛ2+δМСЛ(nСЛ2-1)+a’22nK)×10-3=(2,8·11+0,24·10-6(11-1)+4·2)=0,03424 м

диаметры обмотки:

Внутренний D’2=D"1+2a12=0,1624+2×0,009=0,18 м

внешний D"2=D’2+2a2=0,18+2×0,0467=0,274 м

Поверхность охлаждения обмотки НН:

П02=сnkp(D’2+D"2)l2=3×1×0,75×3,14(0,18+0,274)×0,365=1,174 м2

Dср=( D"2+ D’2)/2=(0,18+0,274)/2=0,227 м

Масса металла обмотки

G0=8,47×103cDCPωП2=

=8,47×103×3·0,227·6,16·10-6×11556=41,0567 кг

Масса провода обмотки (исп таб.5,1 стр.211):

GПР=GO×(1+3,3·0,05)=47,8311 кг

Масса металла двух обмоток=47,8311 +19,943=67,7739 кг

6. Расчёт параметров короткого замыкания

.1 Расчёт потерь короткого замыкания

потери в обмотке НН:

Основные потери

РОСН1=12,75×10-12J2GO=12,75×10-12×(1,56106)2×26,717=828,98 Вт

добавочные потери

kP=1-σ(1-e-1/σ)=1-0,0427·(1-e-1/0.0427)=0,9573

где σ=(а12+а1+а2)/(pl)= 0.0427

b=bmkP/l=0,0152

kД=1+0,037×108b2a4n2=1+0,037×108×0,01522·5,6·10-3×22≈1

потери в обмотке ВН (аналогично НН):

Основные потери:

РОСН2=12,75×10-12J2GO=12,75×10-12×(1,56106)2×41,05=1277,35 Вт

Добавочные потери:

b=bmkP/l=2,8·0.957/0,536=0,005Д2=1+0,037×108b2d4n2=1+0,037×108×0,0052×(2,8×10-3)4=1

Основные потери в отводах

Длина отводов определённая приближённо:

lОТВ=7,5l=7,5×0,5356=4,0173 м

Масса отводов НН:

GОТВ1=lОТВПОТВ γ=4,0173×10-6×2700=0,012 кг

потери в отводах НН:

PОТВ1=kJ2GОТВ=12,75×10-12×(1,5621×106)2×0,012=10,13 Вт

Масса отводов ВН:

GОТВ2=lОТВПОТВ γ=4,0173·9,34×10-6×2700=0,010кг

потери в отводах НН:

PОТВ2=kJ2GОТВ=12,75×10-12×(1,5621×106)2×0,022=0,68 Вт

потери в стенках бака и других элементах конструкции:

Pσ≈10kS=10×0,016×100=16

Полные потери короткого замыкания:

=2006,8652 Вт

Полные потери к.з. несколько больше заданных и составляют:101,8%

.2 Напряжение короткого замыкания

Активная составляющая напряжения короткого замыкания:=PK/10S=2007/10×100=2,07%

Реактивная составляющая:

UK=4,6 %

что составляет 102 % от заданного значения.

.3 Ток короткого замыкания

Установившийся ток короткого замыкания в обмотке ВН

Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания

iKmax=ÌkmaxIK,У=×1,2265×195=338,3 A=1+e-pUa/Up=1,19

6.4 Силы, действующие на обмотку

радиальная сила

FP=0,628(iKmaxω)2bkP×10-6=0,628·(338,3·70)2 ·0,0152· kP =100930,75 Н

Среднее сжимающее напряжение в проводе обмотки НН

σСЖ,Р=FP/(2pω1П1)=100930,75/(2×3,14×70×94,3×10-6)=2,234 МПа

Среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН

Рис. 8. Распределение сжимающих осевых сил.

σР=FP/(2pω2П2)= 10930,75/(2×3,14×1750×6,16×10-6)=2,26 МПа

что меньше допустимого значения 20 МПа .

Осевые силы по рисунку распределения сжимающих осевых сил рис. 8

F’OC=FPaP/2·l=100930, 75×0,0289/(2×0,5356)=2724,93 Н; F"OC=0 кН

Напряжение сжатия на междувитковых прокладках(ширина прокладки по окружности обмотки n=4, ширина прокладки от 0,04 до 0,06 м)

σСЖ=(FСЖ/na1b)×10-6=2724,93 ×10-6/(4×0,0162×0,04) =1,0513 МПа

что ниже допустимого значения 18-20 МПа

Температура обмотки через 4 сек после возникновения КЗ

Время достижения температуры 200°C: tK200=0,79[UK/(JÌ10-6)]2=8,042 c

7. Расчёт магнитной системы трансформатора

Выбрана конструкция трёхфазной шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3413, толщиной 0,35 мм. Стержни магнитной системы прессуются путем расклиниванием с обмоткой низкого напряжения или её жестким изоляционным бумажно-бакелитовым цилиндром, ярма прессуются стальными балками, стянутыми шпильками расположенными вне ярма Число ступеней в сечении стержня 6, в ярме 5. Сечение стержня и ярма рис. 9. основные размеры магнитной системы рис. 10.(выбраны по таб. 8.2.стр357.) для стержня, диаметром 0,12 м.

№ пакетаСтержень, ммЯрмо, мм1115x18115x182105x11105x11390x1090x10475x875x8560x6640x4

Рис.9 Сечение стержня и ярма

Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма) 0,12 м. Площадь- ступенчатой фигуры сечения стержня по табл. 8.6 ПФ,С=101,9 см2, ярма ПФ,Я=104,5 см2. объем угла магнитной системы VУ=1020 см3

Рис .10.основные размеры магнитной системы

Активное сечение стержня

ПС=kЗПФ,С=0,97×101,9=98 см2=0,0098 м2

Активное сечение ярма

ПЯ=kЗПФ,Я=0,97×104,5=100 см2=0,001 м2

Длина стержня

lC=l+(l’0+l"0)×10-3=0,5356+2×0,02=0,5756м

Расстояние между осями стержней

С=D"2+a22=0,274+0,008=0,2818 м

Масса стали угла магнитной системе γСТ=7650

GУ=kЗVУÌγСТ=0,97Ì10,2×10-4×7650=6,512 кг

Масса стали ярма

GЯ=G’Я+G"Я=2ПЯ×СγСТ+2GУ=2×0,001×0,2818·7650+2×6,512=50,623 кг

Масса стали стержней(а1Я=0,06 по табл. 8,2 8,5 для d=0.12)

GC=G’C+G"C=3lCПСγСТ+3(ПСа1ЯγСТ-GУ)=

=3×0,57560,0098 ×7650+3×(0,0098 ×0,06×7650-6,512)=104.5156 кг

Общая масса стали

GСТ=GC+GЯ=50.623+104.5156=155.1383 кг

8. Расчёт потерь холостого хода

Индукция в стержне

Индукция в ярме

индукция на косом стыке

ВКОС=BC /=1,58/=97.66 Тл

площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня и ярма равны соответственно активным сечениям стержня и ярма. Площадь сечения стержня на косом стыке

ПКОС=ПСÌ=0,0098×=0,0138 м2

Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.9 для стали марки 3413 толщиной 0,30 мм при шихтовке в две пластины:

при ВС=1,3811Тл рС=1,02 Вт/кг; рЗ=290 Вт/м2

при ВЯ=1.3467Тл рЯ=0.9 Вт/кг; рЗ=270 Вт/м2

при ВКОС=0.9766Тл рКОС=0,77 Вт/кг; рКОС=135 Вт/м2

Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, без отжига пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применяем выражение

+4×0,0133×365+1×0,0094×630+2×0,0095×927]×1×1,02×1,01=240.38Вт

где kП,Р=1,05 kП,З=1 kП,Я=1,1 kП,П=1,02 kП,Ш=1,01 kП,У=9.33

полученное значение немного превосходит заданное и составляет 109,27% от заданного.

9. Расчёт параметров холостого тока

Расчёт тока холостого хода

По таблице 8.16 находим намагничивающие мощности:

при ВС=1,3811Тл qС=2.6 В×A/кг; qC,З=11000 В×A/м2

при ВЯ=1,3467Тл qЯ=2.3 В×A/кг; qЯ,З =10500 В×A/м2

при ВС=0.9766Тл qКОС=1 В×A/кг; qКОС,З=1520 В×A/м2

Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем формулу

QX=[kТ,Р kТ,З(qCGC+qЯG’Я-4qЯGУ+(qС+qЯ)/2×kТ,У×kТ,ПЛ GУ)+ΣqЗnЗПЗ]kТ,ЯkТ,ПkТ,Ш=

=[1,18×1,01×(1,650Ì118,79+1,515×86,33-4×1,515×6,7+((1,650+1,515)/2)×42,45×1,47×6,7)+

+4×0,0133×3100+1×0,0094×22150+2×0,0095×20750]×1,04×1,04×1,01=2060 Вт

где kТ,Р=1,18 kТ,З=1,01 kТ,Я=1,01 kТ,П=1,02 kТ,Ш=1,01 kТ,ПЛ=1,2 kТ,У=25.48(по стр. 394-395)

ток холостого хода

i0=2060/(10×100)=1,436 %

Активная составляющая тока холостого хода

i0A=240,38/(10×100)=0,2404 %

Реактивная составляющая тока холостого хода

i0Р= %

10. Расчёт основных геометрических размеров бака трансформатора

.1 тепловой расчёт обмоток

Внутренний перепад температур

обмотка НН:

Вт/м2

Θ01=q1σ/λИЗ=414,55×0,25×10-3/0,17=0,61°С, где λИЗ=0,17 по таблице 9.1

обмотка ВН

Вт/м2

Θ02=q2σ/λИЗ=128×0,25×10-3/0,17=0,1896°С, где λИЗ=0,17 по таблице 9.1

Перепад температуры на поверхности обмоток

обмотка НН:

Θ0,М1=k1k2k30,35q0,6=1×1,1×0,9×0,35×414,50,6=12,89°C

обмотка ВН:

Θ0,М2=k1k2k30,35q0,6=1×1×1,1×0,35×128,960,6=7,11°C

Средний перепад температуры от обмотки к маслу

обмотка НН:

Θ0,М,СР1=Θ01+ Θ0,М1=0,61+12,89=13,49C

обмотка ВН:

Θ0,М,СР2=Θ02+ Θ0,М2=0,1896+7,11=7,297°C

10.2 тепловой расчёт бака

По таблице 9.4 в соответствии с мощностью трансформатора выбираем бак с навесными радиаторами с прямыми трубами рис.11

Найдём минимальные размеры бака и минимально необходимые изоляционные расстояния от обмоток и отводов до стенок бака по таблицам 4.11 и 4.12.

Рис.11 Трубчатый радиатор с прямыми трубами

Отводы — шины из алюминиевого провода изолированного кабельной бумагой.

По таблице 4.11 толщина изоляции не учитывается d1=20мм S1=S2=28 мм, где S1-расстояние от отвода НН до гладкой стенки бака

S2- расстояние от прессующей пластины НН до гладкой стенки бака

S3-расстояние отвода НН от обмотки ВН S3=33 мм

S4-изоляционное расстояние от отвода НН до стенки бака S4=22 мм

d1=20 мм — диаметр изолированного отвода обмотки ВН

d2=12 мм — диаметр неизолированного отвода обмотки НН

Минимальная ширина бака

B=D"2+(S1+S2+S3+S4+d1+d2)×10-3=273,8+(28+28+33+22+20+12)×10-3=0,417 м

принимаем ширину бака В=0,5 м

минимальная длина бака

S5=S3=33 мм

А=2C+D"2+2S5×10-3=2×0,2818+0,2738+2×0,033=0,9034 м

принимаем длину бака А=0,1 м

минимальная глубина

высота активной части

HА,Ч=ℓC+2hЯ+n×10-3=0,5756+2×0,065+0,04=0,7456м

минимальное расстояние от ярма до крышки бака НЯ,К=160 мм

по таблице 9.5.

НБ=НА,Ч+НЯ,К=0,7456+0,160=0,9056 м

По табл.9.9 выбираем радиаторы с двума рядами труб и расстоянием между осями фланцев 710 мм с поверхностью труб ПТР=2,135 м2 и поверхность конвекции двух коллекторов ПК,К=0,34 м2.Для установки этих радиаторов минимальная глубина бака должна быть :

НБ=АР+с1+с2=0,71+0,085+0,1=0,895 м

где с1 и с2 — расстояния осей фланцев радиатора от нижнего и верхнего срезов стенки бака по табл.9.9.

Принимаем НБ=0,9 м

Рис.12

Учебная работа. Расчет силового масляного трансформатора ТМГ 6315 мощностью 63 кВА