Учебная работа. Расчет нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ

Расчет нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ

УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ

ГОМЕЛЬСКИЙ государственный ТЕХНИЧЕСКИЙ

УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ П.О.СУХОГО

Заочный факультет

Кафедра «автоматизированный электропривод»

Контрольная работа

по дисциплине:

«Элементы автоматизированного электропривода»

на тему: «Расчет нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ»

Выполнил: студент группы 3ЭП-41

Курчев А.А.

руководитель: доцент

Погуляев М.Н.

Гомель 2012

Содержание

Задание к контрольной работе

. функциональная схема трёхфазного нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ

. Расчет и выбор силового трансформатора для питания тиристорного преобразователя

. Построение внешних характеристик ТП для различных режимов его работы

. Расчет и построение скоростных характеристик ДПТ в режиме прерывистого и непрерывного токов

. Построение характеристик управления ТП при Id =0, Id = 0,5×Id.гр и Id = Id. и линейном пилообразном опорном напряжении

. Построение временных диаграмм напряжений и токов в нагрузке

. Теоретический вопрос к контрольной работе

Литература

Задание к контрольной работе

(Вариант 20)

. рассчитать и построить характеристики нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ в режиме прерывистого и непрерывного токов.

.1. Изобразить функциональную схему трёхфазного нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ.

.2. Рассчитать и выбрать силовой трансформатор для питания тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ.

.3. Рассчитать и построить внешние характеристики тиристорного преобразователя в режиме прерывистого и непрерывного токов при углах управления: α=15o, α=30o, α=45o, α=60o, α=75o, α=90o. ток нагрузки изменять в пределах от 0 до 1.2∙Id.ном.

.4. построить скоростные характеристики ДПТ в режиме прерывистых и непрерывных токов при тех же углах управления α.

1.5. построить характеристики управления ТП при Id=0, 0,5Id.гр и Id.гр, где .6. Рассчитать и построить временные диаграммы напряжения и тока в нагрузке при угле управления α и токе нагрузки Id, указанных в табл.1.1.

. Ответить на теоретический вопрос.

9.Влияние дискретности и неполной управляемости на динамические характеристики преобразователя. Полоса пропускания ТП. Структурные схемы и передаточные функции преобразователя.

Таблица 1.1

исходные данные к расчету нереверсивного мостового ТП

№ вариантаТип двигателяPном, кВтUном, Bη, %Rя, ОмRдп, ОмLя, мГнnном, об/ минα, град.Id/Idгр, (Idгр при α п.10)1234567891011112ПН200M6044090,50,0470,0291,63150570,48

1. функциональная схема трёхфазного нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ представлена на рис.1.1.

. Расчет и выбор силового трансформатора для питания тиристорного преобразователя

Выбор силового трансформатора производится по расчетным значениям тока I2.расч, напряжению U2ф.расч, и типовой мощности SТ. Напряжение первичной обмотки U1ф должно соответствовать напряжению питающей сети (380/220 В).

Расчетное необходимого запаса на падение напряжения в силовой части, определяется формулой:

где ku=0,427 — коэффициент, характеризующий отношение напряжений U2ф/Ud 0 в идеальном трехфазном мостовом выпрямителе;c=1,1 — коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможное снижение напряжения сети;a=1,1 — коэффициент запаса, учитывающий неполное открытие вентилей при максимальном управляющем сигнале;R=1,05 — коэффициент запаса по напряжению, учитывающий падение напряжения в обмотках трансформатора, в вентилях и при коммутации;d.ном — номинальное напряжение на выходе преобразователя, равное номинальному напряжению двигателя, Ud.ном= Uном.

Расчетное значение тока вторичной обмотки:

где kI= 0,815 — коэффициент схемы, характеризующий отношение токов I2ф/Id в идеальной мостовой схеме;i=1,1 — коэффициент, учитывающий отклонение формы анодного тока вентилей от прямоугольной;d.ном — значение номинального тока двигателя

где Рном- номинальная мощность электродвигателя;

— номинальный КПД электродвигателя;

— номинальное напряжение электродвигателя.

Рассчитываем (предварительно) действующее значение тока первичной обмотки трансформатора:

где — расчетный коэффициент трансформации трансформатора.

где — фазное напряжение первичной обмотки трансформатора, =220 В;

— схемный коэффициент первичного тока. Для мостовой схемы =0,815. мощность первичной обмотки трансформатора

где -число фаз первичной обмотки, =3.

мощность вторичной обмотки трансформатора

где m2 — число фаз вторичной обмотки трансформатора, =3;

-действующее — фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора. ориентировочно принимаем =;

типовая мощность трансформатора

Трансформатор выбираем из условий:

— номинальное фазное напряжение вторичной (вентильной) обмотки трансформатора должно быть близким к значению U2ф.расч:

ток вторичной обмотки трансформатора должно быть больше или равен I2.расч:2.ном³ I2.расч.

номинальная мощность трансформатора должна быть больше или равна типовой: ном ³ SТ.

трансформатор выбирается по [3, табл.8.5].

Таблица 2.1

параметры силового трансформатора ТСП-125/0,7-УХЛ4

НаименованиеОбозна- чениеВеличинаНоминальная мощность, кВАSном117Напряжение вентильной обмотки (линейное), ВU2ном410ток вентильной обмотки, АI2ном164Напряжение сетевой обмотки (линейное), ВU1ном380Мощность холостого хода, ВтPхх520Мощность короткого замыкания, ВтPкз2700Напряжение короткого замыкания, %Uкз5,8ток холостого хода, %Iхх4

Рассчитываем действительный коэффициент трансформации выбранного трансформатора

где U1ф.ном = U1ном / Ö3 = 220В, U2ф.ном = U2ном / Ö3 = 236,7В — номинальные значения фазного напряжения первичной и вторичной обмоток.

действительные значения рабочих токов первичной и вторичной обмоток

2 = I2расч = 135,07 А

Находим полное, активное и индуктивное сопротивления трансформатора, приведенные к вторичной обмотке:

где Uкз% — напряжение короткого замыкания (табл. 2.1).

— номинальное линейное напряжение вторичной (вентильной) обмотки трансформатора;

Активное сопротивление, приведенное к вторичной обмотке трансформатора

где Ркз — мощность короткого замыкания, из табл. 2.1;

— номинальный ток вентильной (вторичной) обмотки.

Индуктивное сопротивление, приведенное к вторичной обмотке трансформатора

. Построение внешних характеристик ТП для различных режимов его работы

a = 15°, 30°, 45°, 60°, 75°, 90°

Внешняя характеристика ТП — это зависимость Ed = f(Id) при Uу = const (a = const). внешние характеристики, полученные при различных фиксированных значениях Uу образуют семейство внешних характеристик.

рассмотрим расчет и построение внешней характеристики при угле управления α = 75°.

В режиме непрерывных токов среднее тока нагрузки Id и определяется только углом управления a

Ed = Ed 0 × cosa = 553,9·cos75° = 143,36В

где Еd 0 — ЭДС условного холостого хода.

Режим прерывистых токов при углах открывания a ≥ aгр= 10°05¢ (при p = 6) ограничен эллипсом (рис.3.1 зона I), который описывается уравнениями:

Ed.гр = В × cosa = 553,9·cos75° = 143,36Вd.гр = А× sina = 78,59·sin75° =75.91A

где В = Ed 0 = 553.9B — большая полуось эллипса (для трехфазной мостовой схемы Ed 0 = 2,34U2ф.ном= 2,34·236,7 = 553,9В).

А — малая полуось эллипса

где х2т — индуктивное сопротивление трансформатора, приведенное к вторичной обмотке;

хd =w∙Lя -= 2πf· Lя = 2·3,14·50·0,0016 = 0,502 — индуктивное сопротивление цепи нагрузки;

— число плеч силовой схемы (для мостовых m-фазных схем
k = 2);


p — пульсность схемы (для трехфазной мостовой схемы р = 6).

Рассчитанным значениям Ed.гр = 143.36В и Id.гр = 75.91А соответствует точка 8 на графике (рис. 3.1), которая лежит на границе зон прерывистого и непрерывного токов. В зоне непрерывных токов (зона II, рис.3.1) характеристика проходит параллельно оси тока нагрузки через точки 8 и 9, где точке 9 соответствуют координаты Id = Id.ном =150,67А и Ed = Ed.гр = 143,36В.

Для построения внешней характеристики в зоне прерывистых токов (зона I, рис.3.1) необходимо рассчитать координаты нескольких (7 … 8) точек в этой зоне.

Максимальное значение ЭДС E′d 0 при холостом ходе (Id =0) равно значению ЭДС в цепи нагрузки и определяется в зависимости от угла управления a выражениями:

где Edm — амплитудное На холостом ходе интервал проводимости тиристоров l = 0. в режиме прерывистых токов интервал проводимости тиристоров находится в диапазоне 0< l< p/р.

Холостому ходу ТП соответствует точка 1. поскольку угол управления α = 75°> p/р=30°, то ′d0= Edm cos(α-p/р)= ×U2ф.ном cos(α-p/р)=

=∙236,7 cos(75-30)=409 В

Для нахождения координат (Id, Ed) промежуточных точек 2, 3, 4, 5, 6, 7 зададим следующие значения интервалов проводимости тиристоров в данных точках:

l2= 0.55∙, l3= 0.7∙, l4= 0.8∙,

l5= 0.85∙, l6= 0.9∙, l7= 0.95∙,

Выбор таких значений l связан с необходимостью получения более равномерной расстановки точек по значениям тока. Определим, для примера, величину тока и ЭДС в точке 2 (l2= 0.55∙ = =0.57596 рад):

где E2m — максимальное значение ЭДС вторичной обмотки (для трехфазной мостовой схемы E2m =Edm= ×U2ф.ном = 579,8В.

Аналогично рассчитываются величины тока и ЭДС в остальных точках. Все результаты расчета внешней характеристики при α=75° записываются в табл. 3.1. указанным выше способом рассчитываются и строятся внешние характеристики при других значениях угла управления α, а полученные результаты так же записываем в таблицу 3.1, дополнив ее строками со значением углов управления.

В режиме непрерывного тока (l= p/р) ЭДС не зависит от тока и график проходит параллельно оси тока нагрузки (зона II, рис.3.1).

Таблица 3.1

Результаты расчета внешних характеристик

Режим прерывистого токаРежим непрерывного токаТочки123456789α =5 (75°)l, рад00.55∙0.7∙0.8∙0.85∙0.9∙0.95∙ Id, A010.1321.6232.8639.7247.4856.1875.91150.67Ed, A409279.7239.59212.2198.37184.47170.5143.36143.36α = (15°)l, рад00.55∙0.7∙0.8∙0.85∙0.9∙0.95∙ Id, A00.1532.1014.886.899.40712.4820.35150.67Ed, A579.8572.5565.9559.1555.02550.6545.6535.03535.03α = (30°)l, рад00.55∙0.7∙0.8∙0.85∙0.9∙0.95∙ Id, A03.158.1713.8117.521.8726.9839.31150.67Ed, A579.8551.03533.62519.93512.49504.66496.46479.7479.7α = (45°)l, рад00.55∙0.7∙0.8∙0.85∙0.9∙0.95∙ Id, A05.9413.6921.7926.9132.8439.6455.6150.67Ed, A560492.02465.02445.32434.1424.37413.47391.67391.67α = (60°)l, рад00.55∙0.7∙0.8∙0.85∙0.9∙0.95∙ Id, A08.3218.2828.2934.4941.5749.6168.103150.67Ed, A502.12399.47364.74340.36327.85315.16302.29276.95276.95α = (90°)l, рад00.55∙0.7∙0.8∙0.85∙0.9∙0.95∙ Id, A011.2623.4935.1942.2450.1458.9278.63150.67Ed, A289.9140.8798.1269.5955.3741.2127.1200

Рис.3.1 внешние характеристики ТП при различных углах управлении α

. Расчет и построение скоростных характеристик ДПТ в режиме прерывистого и непрерывного токов

a = 15°, 30°, 45°, 60°, 75°, 90°

скоростная характеристика дпт ω=f(Iн), без учета падения напряжения на внутреннем сопротивлении ТП, описывается следующим уравнением:

где

Подставляя в уравнение скоростной характеристики величины ЭДС и токов Iн в различных режимах работы ТП и заданных значений α, строятся скоростные характеристики ДПТ (рис.4.1).

Рис.4.1 Вид скоростных характеристик ДПТ при различных углах управления α

характеристика управления ТП — это зависимость Ed = f(UУ) при заданном значении тока нагрузки Id . Вначале рассчитывается

Id.гр = А× sina = 78,59·sin75° =75.91A

а затем и значение Id = 0,5× Id.гр.= 0,5·75,91 = 37,95А

Полученные значения тока, как и значение Id = 0, используются при построении характеристик управления.

Задаваясь необходимым значением тока Id (по заданию три значения: Id =0, 0.5∙Id.гр и Id.гр) находим

далее подставляя полученные значения λ и угла управления a в формулу для ЭДС определяем величину Еd:

Так делаем для трех значений тока Id (0, 0.5∙Id.гр и Id.гр). полученные данные также записываются в таблицы 5.1-5.3.

Напряжение управления при линейной пилообразной форме Uоп по известному значению угла a рассчитывается по следующей формуле

Таблица 5.1

Результаты расчета характеристики управления для Id =0

Еd, В289.91410502.15560.07579.83579.83α, град.907560453015Uупр В0246810

Таблица 5.2

Результаты расчета характеристики управления для Id =Id.гр

Еd, В3.36143.27276.95391.7479.7535.03α, град.907560453015Uупр В0246810

Таблица 5.3

Результаты расчета характеристики управления для Id =0.5·Id.гр

Еd, В63.74201.7321.4416481.19535.03α, град.907560453015Uупр В0246810

Рис.5.1 Вид характеристик управления ТП при различных значениях тока нагрузки Id

. Построение временных диаграмм напряжений и токов в нагрузке

Определяем значение тока Id.гр при заданном угле управления α = 57°.

d.гр = А× sina = 78,59·sin57° = 65.91A

требуемое d = [Id/Id.гр] ∙Id.гр = 0,48·65,91 = 31,636А

где отношение [Id/Id.гр] = 0,48 — по заданию.

Подставляя значения Id и α в уравнение для тока

рассчитается значение λ.

λ = 0,838 = 49°

далее, подставляя значение α и λ в выражение для ЭДС

,

определяется Еd=354,764В

Используя полученные значения λ и Еd, а также, зная углы управления α, амплитуды фазного и линейного напряжений:

2ф.m=×U2ф.ном = ×236,714 =334,764В2л.m= ×U2ф.ном = ×236,714 = 579,83В,

строятся временные диаграммы напряжений и тока в нагрузке, внешний вид которых представлен на рис.6.1.

Рис.6.1 Временные диаграммы

а — напряжение катодной и анодной групп;

б — напряжение на входе ТП; в — ток в нагрузке

7. Теоретический вопрос к контрольной работе

широкое применение в электроприводе находит трехфазная мостовая схема ТП .Эта схема представляет собой сдвоенную нулевую схему, работающую последовательно в оба полупериода переменного тока.

Поэтому для мостовой схемы:

Ed0 =

, где

— действующее сравнению с трехфазной нулевой схемой мостовая схема имеет преимущества:

) выпрямленная ЭДС при одном и том же вторичном напряжении трансформатора в 2 раза больше;

) пульсации выпрямленной ЭДС (частота пульсаций рав на 6f/с=300 Гц) в 2 раза больше по частоте и меньшепо амплитуде;

) вентильные группы могут подключаться к сети без трансформатора;

4) типовая мощность трансформатора меньше:

Перечисленные достоинства обусловливают преимущественное применение трехфазной мостовой схемы в системах электропривода мощностью в десятки — сотни киловатт.

Рассмотрим примеры функциональных схем типовых трехфазных ТП промышленных серий. На рис. 2.17, а представлена схема трехфазного мостового нереверсивного ТП. особенность мостовой схемы в отличие от нулевой заключается в том, что в каждый момент времени открыты два тиристора, включенных последовательно с нагрузкой.

Поэтому для поддержания обоих тиристоров во включенном состоянии ширина открывающих импульсов должна быть не менее 60°, чтобы ТП не смог закрыться в режиме прерывистых токов, так как через каждые 60° происходит отключение одного из тиристоров и включение другого. Широкие импульсы технически сложнее сформировать, чем узкие.

Рис. 2.17. Трехфазная мостовая схема нереверсивного ТП (а) и дич-граммы очередности открывания тиристоров (б) и работы генераторов импульсов (б)

кроме того, широкие импульсы вызывают дополнительный нагрев тиристоров. поэтому вместо широких используются сдвоенные узкие импульсы. каждый тиристор через каждые 60° после основного открывающего импульса (сплошная стрелка на рис.2.17, б) получает дополнительный импульс (штриховая стрелка на рис. 2.17,б). На тиристор с номером i дополнительный импульс поступает от генератора импульсов с номером i+1.

Диаграмма синхронизированной работы генераторов импульсов приведена на рис. 2.17, в, где генераторы импульсов изображены в виде кружков, основные импульсы — радиальными стрелками, а доп-ные — дуговыми стрелками. В соответствии с диаграммой на рис. 2.17, а короткими вертикальными стрелками показаны входы и выходы у генераторов для дополнительных импульсов.

Цифры устрелок генератора импульсов указывают номера других генераторов,с которыми соединены вход и выход данного генератора. В состав СИФУ входят шесть идентичных блоков управления БУ1-БУ6, в которых на генераторы импульсов поступает разность опорных напряжений генераторов опорных напряжений ГОН1-ГОН6 и общего для всех БУ напряжения управления Uy.

Цепь, в которой сравниваются (Uоп> и U/y, выполняет функцию фазосмещающего устройства. Угол открывания тиристоров регулируется изменением Uу.

На рис. 7.1 приведена трехфазная мостовая схема реверсивного ТП с раздельным управлением. Две вентильные группы ВГ1 и ВГ2 представляют собой два трехфазных моста, включенных встречно- параллельное.

Рис. 7.1. Трехфазная мостовая схема реверсивного ТП с раздельным управлением вентильными группами

При раздельном управлении открывающие импульсы подаются только на одну группу, находящуюся в работе, другая группа при этом закрыта. В связи с этим отсутствует необходимость в уравнительных реакторах. Это снижает массогабаритные показатели ТП, что является достоинством ТП с раздельным управлением. Отсутствие уравнительного тока ухудшает характеристики ТП в зоне малых нагрузок. однако современные средства управления позволяют корректировать и улучшать работу ТП в зоне прерывистых токов. поэтому раздельное управление находит все более широкое применение в системах электропривода не только большой, но и малой мощности. Система управления ТП содержит кроме СИФУ1 и СИФУ2, вырабатывающих управляющие импульсы для вентильных групп ВГ1 и ВГ2, логическое переключающее устройство (ЛПУ), выполняющее автоматическое переключение ВГ1 и ВГ2. На ЛПУ возлагаются следующие функции:

) выбор группы для работы в зависимости от знака управляющего напряжения DUУ — разности задающего напряжения и напряжения обратной связи;

) запрещение открывания неработающей группы при наличии тока в работающей группе;

) обеспечение временной паузы перед включением вступающей, работу группы.

Для реализации перечисленных функций требуется информация о наличии тока в вентильных группах и знаке управляющего сигнала. Эта информация поступает в ЛПУ с датчиков нулевого тока ДНТ1 и ДНТ2, а также с датчика управления ДУ. Так как ЛПУ — устройство релейного действия, то его входные х0, х1, х2 и выходные y1, y2 величины являются дискретными и характеризуются двумя уровнями: низким (условно 0) и высоким (условно 1). В терминологии алгебры логики сформулированный выше алгоритм работы ЛПУ можно записать в виде структурных формул:

(7.1)

где y1, y2 — запрещающие сигналы на открывание ВГ1 и ВГ2; x1, х2 — сигналы наличия тока в ВГ1 и ВГ2; x0 — сигнал выбора вентильной группы для работы (Х0=0, DUУ>0) для ВГ1, Х0=1, DUУ<0 для ВГ2); черты над логической переменной означает ее инверсное значение.

В соответствии с (7.1) запрещающий сигнал у1 подается на СИФУ1, если Х2=1 (Id2¹0) или x2=0 и x1=0, но x0=1. Аналогично y2=1 если x1=1 (Id1¹0) или X1=X2=0, но х0=0.

Если на вход ТП подать переменный сигнал управления с частотой fУ>fC, то в выходной ЭДС ТП может появиться постоянная составляющая. Это означает, что преобразование входного сигнала в выходной сопровождается существенными искажениями. теоретически ТП теряет полностью управляемость при .

В диапазоне частот ТП может пропускать переменный управляющий сигнал, не давая постоянной составляющей. Однако это имеет место только для небольших диапазонов изменения a и при определенных начальных фазах входного сигнала. Поэтому практически полоса пропускания ТП ограничивается частотой питающей сети. В этой полосе силовая часть ТП может рассматриваться как безынерционное звено с косинусоидальной зависимостью средней ЭДС от угла открывания.

В отличие от силовой части ТП СИФУ может вносить заметные фазовые сдвиги величины a относительно управляющего напряжения. Они определяются инерционностью элементов, входящих в состав СИФУ. В зависимости от исполнения СИФУ как инерционное звено обычно приводится к виду апериодического звена, звена с чистым запаздыванием или к тому и другому вместе. С учетом инерционности СИФУ передаточные функции ТП для линейного участка его характеристики управления имеют вид

(7.2)

; (7.3)

(7.4)

где TП»0,010¸0,015 с; tП»0,007¸0,015 с; kП — коэффициент усиления ТП.

поскольку инерционность ТП мала, то ее учитывать имеет смысл только для малоинерционной нагрузки, постоянные времени которой соизмеримы с TП и tП при условии требуемого высокого быстродействия регулирования выходной координаты нагрузки. Примером такой нагрузки может служить двигатель постоянного тока с независимым возбуждением. Структурная схема ТП для такой нагрузки определяется в соответствии с (7.2)-(7.4). На рис. 7.2 приведена структурная схема реверсивного ТП с совместным несогласованным управлением, включенного на двигатель.

Для нагрузки с большой индуктивностью, например — для обмотки возбуждения, область прерывистых токов практически отсутствует. В этом случае IdГР=0 и при несогласованном управлении характеристика обратной связи по току вырождается в характеристику идеального реле. Инерционность ТП ничтожно мала по сравнению с инерционностью указанной нагрузки и не учитывается в расчетах. С учетом отмеченных фактов структурная схема ТП с активно-индуктивной нагрузкой приобретает вид, показанный на рис. 7.3. Для согласованного управления обратная связь по току в структурных схемах рис. 7.2 и 7.3 отсутствует и преобразователь оказывается линейным звеном.

Рис. 7.2. Структурная схема реверсивного ТП с совместным несогласованным управлением вентильными группами при работе на двигатель постоянного тока

Рис. 7.3. Структурная схема реверсивного ТП с раздельным управлением с активно-индуктивной нагрузкой

Рис. 2.19. Характеристики управления вентильных групп реверсивного ТП.

Литература

1. Справочник по электрическим машинам: В 2 т./ под общ. ред. И.П. Копылова, Б.К. Клокова. Т. 1. -М.: Энергоатомиздат, 1988. — 456 с.

2. Анхинюк В.Л., Опейко О.Ф. Проектирование систем автоматического управления электроприводами: Учебное пособие для вузов. — Мн.: Выш.. шк., 1986. — 143 с.

3. Комплектные тиристорные электроприводы: Справочник/ И.Х. Евзеров, А.С. Горобец, Б.И. Мошкович и др.; Под ред. канд. технических наук В. М. Перельмутера. — М.: Энергоиздат, 1988. — 319 с.

4. Терехов В.М. Элементы автоматизированного электропривода: Учебник для вузов. — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 224 с.

5. Башарин А.В., Новиков В.А., Соколовский Г.Г. Управление электроприводами: Учебное пособие для вузов. — Л.: Энергоиздат. Ленингр. отд-ние, 1982. — 392 с.

. Руденко B.C.,. Сенько В.И., Чиженко И.М. основы преобразовательной техники: Учебник для вузов. — М.: Высш. школа. 1980.- 424 с.

7. Справочник по проектированию электропривода и систем управления технологическими процессами /под ред. В.И. Круповича, Ю.Г. Барыбина, М.Л. Самовера. изд. 3-е, перераб. и доп. — М.: Энергоиздат, 1982. — 486 с.

Учебная работа. Расчет нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ