Учебная работа. Расчет на прочность пластинчатого теплообменника НН № 65ТС-16

1 Звезда2 Звезды3 Звезды4 Звезды5 Звезд (Пока оценок нет)
Загрузка...

Расчет на прочность пластинчатого теплообменника НН № 65ТС-16

Курсовая работа

«Расчет на прочность пластинчатого теплообменника НН № 65ТС-16»

Введение

настоящий расчет распространяется на пластинчатый теплообменник НН № 65ТС-16

Пластинчатый теплообменник (рисунок 1) состоит из неподвижной передней плиты 1 и подвижного механизма (прижимная плита 2, пакет пластин 8) с функцией торцевой крышки. несколько пластин определенной формы расположены между неподвижной плитой для обеспечения процесса передачи тепла (теплообмена). По периметру эти пластины оснащены резиновыми прокладками 10, имеющими форму кольца. неподвижная плита, пакет пластин и прижимная плита скреплены вместе с помощью шпилек стяжных 6.

Неподвижная плита оснащена четырьмя отверстиями для обеспечения входа — выхода сред.

1.Условия работы

1.1Основные технические данные и характеристики, участвующие в расчете, приведены в таблице 1 /1/

Таблица 1

Наименование характеристикиЗначения дляГорячая сторонаХолодная сторонаРасчетное давления Р, МПа1,6Рабочая средаКислый ГазВодаРабочая температура среды, оС150Расчетная температура стенки Т, оС 150Минимально допустимая отрицательная температура стенки Т, оС-20Масса пустого теплообменника, кг1772Масса заполненного теплообменника, не более, кг1935Расчетный срок службы, лет15

2.Конструкционные материалы

2.1Основные физико-механические свойства материалов деталей, участвующих в расчете приведены в таблице 2 /2,3/

Таблица 2

Конструкционный элементМарка материалаТемпература Т, оСПредел текучести Rтр0,2 , МПаПредел прочности Rтm , МПаНоминальное допус-каемое напряжение [s], МПаМодуль упругости Ет.10-5, МПаКоэффициент линей-ного расширения aт.106, 1/ оСПлита неподвижная 1; плита прижимная 209Г2С, ГОСТ 19281-8920 150280 265440 430183,3 176,72,10 2,02- 12,2Направляющая верхняя 3Сталь 3 пс, ГОСТ 535-8820 150250 224373 353155,4 1472,00 1,92- 12,2Направляющая нижняя 4; стойка задняя 5Сталь 3, ГОСТ 535-8820 150250 224373 353155,4 1472,00 1,92- 12,2Резьбовая часть направляющей верхней, резьбовая часть направляющей нижней09Г2С, ГОСТ 19281-7920 150280 265440 430140 132,52,10 2,02- 12,2Шпилька стяжная 6; болт 9, 11, 12, 13, болты крепления фланцев подвода рабочих средСталь 45 КП640 ГОСТ 1050-8820 150640 580785 746320 2902,15 2,07- 12,2Гайка 7Сталь 35 КП640 ГОСТ 1050-8820 150640 580785 746320 2902,10 2,00- 12,2

2.2Допускаемые напряжения

Номинальное допускаемое напряжение, независящее от расчетного ресурса, или расчетного ресурса 105 ч принимается минимальным из следующих значений / 2,3 /.

где , — минимальное значение временного сопротивления и предела текучести при расчетной температуре;

= 1,5; = 2,4 — коэффициенты запаса для элементов оборудования, изготовленных из углеродистой и теплоустойчивой стали.

Допускаемые напряжения в условиях гидравлического испытания принимаются равными

Номинальные допускаемые напряжения в болтах или шпильках от давления и усилия затяга

где = 2,0.

Допускаемые напряжения металла шпилек с одинаковыми номинальными диаметрами резьбы и гладкой части в условиях гидравлического испытания принимаются равными

или

3.Гидравлические испытания

Давление гидравлических испытаний пластинчатого теплообменника определяется по формуле / 4 /

МПа,

где Р — расчетное давление;

— номинальное допускаемое напряжение при температуре гидравлических испытаний;

— номинальное допускаемое напряжение при расчетной температуре.

Отношение принято для материала плиты неподвижной как минимальное, согласно / 4 /.

Принятое давление гидравлических испытаний на заводе изготовителе МПа. Для расчета давление гидравлических испытаний принято МПа.

4.Расчет по выбору основных размеров

4.1Расчет по выбору толщин торцевых плит

Номинальная толщина прямоугольной крышки (плита неподвижная 1 и плита прижимная 2, рисунок 1) должна быть не менее определенной по формуле /2/

где — расчетная толщина стенки при расчетном давлении, мм;

— расчетная толщина стенки при давлении гидравлических испытаний, мм;

— коэффициент /2/;

В — длина в свету меньшей стороны в свету прямоугольной крышки (рисунок 2), мм;

m — ширина прокладки, мм;

— расстояние между шпильками стяжными по ширине плиты, мм;

— коэффициент, учитывающий отношение сторон прямоугольника крышки / 2 /;

А — длина в свету большей стороны в свету прямоугольной крышки (рисунок 2), мм;

Р — расчетное давление, МПа;

Рh — давление гидравлических, МПа;

= 1 — коэффициент, учитывающий прочность сварных швов;

= 153,3 МПа — номинальное допускаемое напряжение для материала плит при расчетной температуре;

= 254,5 МПа — допускаемые общие мембранные напряжения при гидравлических испытаний;

— коэффициент ослабления для днищ и крышек, имеющих более одного отверстия /3/;

z — количество отверстий;

— диаметр отверстия, мм.

Условие прочности ,

где S — принятая толщина стенки, мм;

с = с11+с12+с2 — суммарная прибавка к толщине стенки, мм;

с11 — прибавка на отрицательный допуск на толщину стенки, мм;

с12 — технологическая прибавка, мм;

с2 — прибавка, учитывающая коррозионное влияние рабочей среды, мм.

исходные данные и результаты расчета приведены в таблице 3.

Таблица 3

ОбозначениеЗначение дляДля плиты неподвижнойДля плиты прижимнойР, МПа1,6Рh, МПа2,13т 7,8В , мм617,2, мм7050,564Y1,301A, мм1476,2d, мм205-z2-1,50741с11 , мм1,61,2с12 , мм00с2 , мм00с , мм1,61,2, МПа176,7, МПа254,5, мм64,9643,09, мм62,3841,38, мм66,5644,39, мм63,9842,68, мм7050

Условие прочности выполнено.

4.2Расчет по выбору минимального диаметра крепежных деталей

Расчет по выбору минимального диаметра крепежных деталей проведен:

-для шпильки стяжной 6;

-для болтов крепления фланцев подвода рабочих сред.

Шпильки стяжные 6 служат для стягивания между собой торцовых плит (плита неподвижная 1, плита прижимная 2) с находящимся между ними пакетом пластин и прокладок уплотнительных 10. Для обеспечения герметичности разъема с резиновой прокладкой достаточно ее относительного сжатия 40% от исходной высоты / 5 /. При сборе теплообменника прокладку обжимают на 40%.

Усилие необходимое для обжатия прокладки на 40% вычисляется по формуле

Н,

где — относительное сжатие прокладки;

МПа — модуль упругости резины;

А = 1484 мм — длина прокладки (по центру прокладки);

В = 625 мм — ширина прокладки (по центру прокладки);

= 7,6 мм — ширина уплотнительного пояска прокладки;

= 4,4 мм — высота прокладки до обжатия.

минимальный диаметр шпильки стяжной определяется как максимальный из следующих двух величин:

-минимальный расчетный диаметр стержня шпильки стяжной при расчетном давлении

мм,

минимальный расчетный диаметр стержня шпильки стяжной при давлении гидравлического испытания

мм,

Н;

Н;

z = 10 — количество стяжек резьбовых;

= 290 МПа — номинальные допускаемые напряжения для материала шпильки стяжной;

= 512 МПа — допускаемые общие мембранные напряжения при гидравлических испытаниях;

= 36 мм — наружный диаметр резьбы шпильки стяжной;

= 0,26 — коэффициент, учитывающий трение при стяжке гаек (при наличие смазки);

= 150000 Н.мм — принятый момент на ключе при стяжке гаек.

Условие прочности мм мм выполнено.

минимальный диаметр стержня болтов 9, 11, 12, 13 принимается из принятого момента на ключе по формуле

,

где — усилие на болтах от заданного момента на ключи при затяжке болтов, Н;

— принятый момент на ключе при затяжке болтов, Н.мм;

наружный диаметр резьбы болтов, мм;

= 0,26 — коэффициент, учитывающий трение при стяжке гаек (при наличие смазки);

— номинальные допускаемые напряжения для материала болтов (таблица 2), МПа.

исходные данные и результаты расчета приведены в таблице 4.

Таблица 4

ОбозначениеЗначение дляБолт 9,11Болт 12,13, мм1624, мм0, Н.мм100000300000, Н2404048080, МПа290, мм10,2614,51, мм13,8420,75

Условие прочности выполнено.

Фланцы подвода рабочих сред крепятся с помощью 12 болтов М20.

минимальный необходимый диаметр стержня болта в рабочих условиях определяют по формуле

мм,

где Н;

минимальный необходимый диаметр стержня болта при гидроиспытаниях определяют по формуле

мм,

где

Н;

= 369230 Н — растягивающее усилие затяга болтов;

Р = 1,6 МПа — расчетное давление;

=2,13 МПа — давление гидравлических испытаний;

z = 12 — количество болтов;

=240 мм — средний диаметр прокладки;

b = 18,71 мм — эффективная ширина прокладки;

b — эффективная ширина прокладки определяется в соответствии с / 2 / по формуле при мм и при мм;

— удельное давление на прокладке при обжатии (для прокладки из паронита);

= 3 мм — толщина прокладки;

m = 2,5 — прокладочный коэффициент;

— коэффициент, учитывающий трение при затяжке болтов (при наличии смазки);

мм — наружный диаметр резьбы болта;

— диаметр центрального отверстия в стержне болта;

Н.мм — принятый момент на ключе при затяжке болтов;

= 290 МПа — номинальные допускаемые напряжения для материала болта (таблица 2);

= 512 МПа — номинальные допускаемые напряжения для материала болта (таблица 2) при гидроиспытаниях.

Условие прочности мм выполнено.

4.3Расчет прокладок на распор гидростатическим давлением

.3.1максимальное внутреннее давление, при котором еще сохраняется плотность соединения, определяется по формуле / 5 /

МПа,

где n = 2,5 — коэффициент запаса плотности;

f = 0,6 — коэффициент трения резина — металл;

Н — реакция прокладки, равная по величине силе нормального давления на прокладку;

A = 1484 мм — длина прокладки (по центру прокладки);

B = 625 мм — ширина прокладки (по центру прокладки);

b = 7,6 — ширина уплотнительного пояска прокладки;

МПа — сжимающее напряжение в прокладке;

— относительное сжатие прокладки;

мм — величина сжатия прокладки;

мм — высота прокладки до обжатия;

мм — длина прокладки (по внутренней стороне прокладки);

мм — ширина прокладки (по внутренней стороне прокладки).

Условие сохранения плотности соединения МПа МПа, где — максимальное давление в плотности теплообменника, выполняется.

В запас прочности не учтено, что с одной стороны прокладка находится в канавке.

Случай гидравлического удара не рассматривается. Из опыта использования аналогичных пластинчатых теплообменников известно, что при гидравлическом ударе происходит выдавливание прокладок. Разрушение остальных элементов конструкции не происходит, что дает возможность дальнейшего использования теплообменника после переборки и гидравлических испытаний.

5.Поверочный расчет

5.1Расчет на прочность стяжек резьбовых

Напряжения растяжения в шпильках стяжных должны удовлетворять условию

,

где Н — растягивающее усилие в шпильках стяжных при затяжке гаек;

Н — растягивающее усилие в шпильках стяжных от механических воздействий;

Н — растягивающие усилия от механических и температурных воздействий в рабочих условиях;

усилия в шпильках стяжных, вызванные различием коэффициентов линейного расширения пластин и стяжек резьбовых (шайбы и плиты неподвижная и прижимная не учитываются, так как их коэффициенты линейного расширения равны коэффициенту линейного расширения стяжек резьбовых);

, — коэффициенты линейного расширения материалов пластин и стяжек резьбовых;

мм — длины участков пластин (96 пластин по 0,6 мм);

— средняя температура;

мм/Н — коэффициент податливости стяжек резьбовых;

мм — свободная длина шпильки стяжной;

МПа — модуль упругости материала шпильки стяжной;

мм — диаметр резьбы шпильки стяжной;

мм2 — площадь поперечного сечения стержня шпильки стяжной;

мм — минимальный диаметр стержня шпильки стяжной;

Н — растягивающее усилие в шпильках стяжных при гидравлических испытаниях;

— усилие начальной затяжки гаек и гидростатические усилия от рабочего давления и давления гидравлических испытаний (п. 4.2);

— от механических нагрузок в рабочих условиях и при затяжке гаек;

— от механических и температурных воздействий в рабочих условиях;

— при гидроиспытаниях;

— номинально допускаемые напряжения для материала стяжек резьбовых (таблица 2).

Приведенной напряжение в шпильке стяжной по суммам составляющих нагрузок

,

где МПа — напряжения кручения в стержне болта;

= 150000 Н.мм — принятый момент на ключе при затяжке гаек.

Результаты расчета приведены в таблице 4.

Таблица 4

ОбозначениеЗначение длязатяга гаекмеханических воздействиймеханических и температурных воздействийвоздействий при гидравлических испытаниях, Н160300, Н-15352901535290-, Н—2039520, Н—130800-, Н160300169559018263902199820, МПа19,5206,6222,6268,1, МПа290290377512, МПа11,3, МПа29,9207,9223,7269,1, МПа

Условие прочности выполнены.

5.2Расчет на прочность направляющих

Пластины с прокладками устанавливаются на усы верхней направляющей, прижимная плита на валике устанавливается непосредственно на верхнюю направляющую. поперечное сечение направляющей верхней приведено на рисунке 3.

напряжение растяжения в сечении А — А (сварной шов) определено по формуле

МПа

где z = 2 — количество рядов сварных швов;

Q = 6030 Н — вес пластин с прокладками заполненных средой;

l = n . l1 = 2 . 25 = 50 мм — общая длина сварного шва (2 участков по 25 мм (шаг 25/150));

с = 4 мм — катет сварного шва.

Условие прочности МПа МПа выполнено.

Напряжение изгиба в сечении В — В уса направляющей верхней определено по формуле

МПа,

где Q = 1400 Н — вес пластин с прокладками и рабочей средой;

L = 26,1 мм — плече действия силы;

z = 2 — количество усов; = 307 мм — длина участка, на котором расположены пластины;

h = 4 мм — толщина уса в расчетном сечении (В — В).

Условие прочности МПа МПа выполнено.

Направляющая верхняя нагружена под действием веса подвижной части теплообменника. Расчетная схема представлена на рисунке 4.

Напряжение изгиба в сечении направляющей составляет

МПа,

где ;

Q = 19,6 Н/мм — распределенная нагрузка от веса подвижной части, заполненной рабочей средой;

W = 63130 мм3 — момент сопротивления изгибу поперечного сечения (согласно рисунку 3) верхней направляющей;

F = 4850 Н — вес плиты прижимной;

— размеры согласно рисунку 4.

Условие прочности МПа МПа выполнено.

5.3Расчет на прочность болтов крепления направляющих к стойке.

Болты 12, 13 крепления верхней направляющей к стойке задней и плите неподвижной испытывают напряжения растяжения от усилия затяга, напряжение кручения от момента затяга и напряжение среза от весовой нагрузки подвижной части теплообменника.

Напряжение растяжения в болтах 12, 13 определяется по формуле

где F = 48080 Н — усилие растяжения в болтах от усилия затяга;

А = 338 мм2 — площадь поперечного сечения стержня болта.

Условие прочности МПа МПа выполнено.

Напряжение среза определяется по формуле

МПа,

где Q = Q1 — F1 = 6030 — 48080 = -42050 Н — усилие, действующее в поперечном сечении болта;

Q1 — усилие от веса подвижной части теплообменника (с учетом массы среды);

Н — сила трения;

— коэффициент трения металл по металлу;

— количество болтов;

мм — диаметр стержня болтов.

Если Q < 0, то болты на срез не работают.

Напряжения кручения определяется по формуле

МПа,

где = 300000 Н.мм — назначенный момент на ключе.

Условие прочности для болтов 12, 13

МПа МПа выполнено.

5.4Расчет на прочность резьбы

Расчет на прочность резьбы проведен:

)для резьбы в плите неподвижной под болт крепления фланцев подвода рабочих сред;

)для резьбы болтов крепления фланцев подвода рабочих сред;

)для резьбы болтов 9, 11;

)для резьбы в направляющей нижней под болты 9, 11;

)для резьбы болтов 12, 13;

)для резьбы в направляющей верхней под болты 12, 13;

)для резьбы стяжек 6;

)для резьбы гаек 7.

исходные данные и результаты приведены в таблице 5.

Напряжение среза в резьбе

,

где — максимальное усилие в резьбовом соединении;

— диаметр резьбы гайки;

h — высота резьбы;

z — количество болтов;

— коэффициент полноты резьбы (для болта (шпильки) = 0,7; для гайки (корпуса) = 0,87);

= 0,7 — коэффициент, учитывающий изменение деформации витков по высоте;

— допускаемое напряжение.

Таблица 5

ОбозначениеЗначение для резьбы36923036923024040240404808048080182639018263902020161624243636h16161616202026260,870,70,70,870,70,870,70,870,7Z121211111010, МПа50,362,56149,165,152,4126,8102, МПа66,314014066,314066,3140140

Условия прочности выполнены.

5.5Расчет на прочность плиты неподвижной.

Расчет на прочность плиты неподвижной проведен кА для двухопорной балки длины L нагруженной равномерно распределенной нагрузкой q (давление среды ограниченной размерами прокладки) и сосредоточенной силой (усилие от начальной затяжки шпилек стяжных). Расчетная схема приведена на рисунке 5.

Расчет проведен для трех наиболее нагруженных сечений (рисунок 6).

Напряжения изгиба в расчетном сечении определяется по формуле

,

где — изгибающий момент, возникающий в пластине;

— усилие начальной затяжки шпилек стяжных (п. 4.2), Н;

— расстояние от шпилек стяжных до центральной линии прокладки, мм;

— расстояние между шпильками стяжными по ширине плиты, мм;

— ширина прокладки (по центру прокладки);

равномерно распределенная по ширине плиты нагрузка, Н/мм;

— расчетное давление, МПа;

— длина прокладки (по центру прокладки);

— расстояние от шпилек стяжных до расчетного сечения, мм;

момент сопротивления изгибу расчетного сечения плиты, мм3;

— ширина плиты в расчетном сечении с учетом всех отверстий, мм;

— толщина плиты, мм.

Условия прочности ,

где — номинально допускаемые напряжения на изгиб для материала плиты, МПа;

— номинально допускаемые напряжения для материала плиты (таблица 2), МПа.

исходные данные и результаты расчета приведены в таблице 6.

Таблица 6

ОбозначениеЗначение для сечения1 — 1 2 — 2 3 — 3 , МПа1,6, Н160300, мм1484, Н/мм2374, мм705, мм126180274, мм625, мм40, Н.мм99309280122000000146000000, мм93813001410, мм70, мм3650680554580838180, МПа176,7, МПа152,6220,6173,7, МПа229,7

Условие прочности выполнено.

5.6Определение напряжения смятия в месте контакта шайба — гайка и шайба — плита прижимная

Напряжения смятия в месте контакта шайба — гайка и шайба — плита прижимная определены по формуле

,

z = 10 — количество стяжек резьбовых

А — площадь площадки контакта (рисунок 7), мм2.

Условия прочности ,

где — номинально допускаемые напряжения на смятие;

минимальное значение из номинальных допускаемых напряжений элементов соединения (таблица 2).

Исходные данные и результаты расчета приведены в таблице 7.

Таблица 7

ОбозначениеЗначение для контакташайба — гайкашайба — плита прижимная, Н1826390А, мм213041367, МПа168,7160,9, МПа353,3

Условие прочности выполнено.

5.7Расчет на циклическую прочность

Расчет на циклическую прочность проведен согласно / 7 / для наиболее нагруженных элементов конструкции, которыми, согласно расчета, являются шпильки стяжные. Расчет проведен для следующих циклов нагружения:

-затяжка гаек циклов (принимается 5 циклов нагружения при каждом сборе теплообменника);

-гидравлические испытания (один раз в год);

-рабочие условия .

Допускаемое число циклов нагружения определено по формуле / 7 /

,

где = 2 — коэффициент запаса прочности по напряжениям;

= 2 — коэффициент запаса прочности по числу циклов;

МПа и МПа — коэффициенты;

0С -расчетная температура;

— амплитуда напряжений, МПа;

К = 4 — эффективный коэффициент концентрации напряжений;

максимальные напряжения, возникаемые в шпильках стяжных в различных условиях нагружения, МПа (п.5.1.)

Исходные данные и результаты расчета приведены в таблице 8.

Таблица 8

ОбозначениеЗначение для режимазатяга гаекрасчетногогидравлических испытаний, МПа29,9207,9269,1, МПа119,6831,51076,23300501580907751515

Условия циклической прочности

выполнено

Заключение

Расчет на прочность показал, что пластинчатый теплообменник НН №65ТС-16 условиям прочности при нормальных условиях эксплуатации удовлетворяет.

Список литературы

пластинчатый теплообменник напряжение

1.Паспорт сосуда, работающего под давлением заводской № 65-00059

2.РД 10-249-98. нормы расчета на прочность стационарных котлов и трубопроводов и горячей воды.

.ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность.

.ПБ 03-576-03. Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением.

.А.А. Волошин. Расчет фланцевых соединений трубопроводов и сосудов. СУДПРОМГИЗ. Л., 1959.

.В.И. Феодосьев Сопротивление материалов. Гос. Издат. Физ-мат. Литературы. М., 1960 г.

.ГОСТ 25859-83 Сосуды и аппараты стальные. Нормы и методы расчета при малоцикловых нагрузках.

Учебная работа. Расчет на прочность пластинчатого теплообменника НН № 65ТС-16