Загрузка...исследование влияния изменения параметров и структуры ПТС ПТУ с турбиной типа ПТ-145–130 на показатели тепловой экономичности
Пояснительная записка к
курсовой работе
исследование влияния
изменения параметров и структуры ПТС ПТУ с турбиной типа ПТ-145–130 на
показатели тепловой экономичности
Введение
Интенсивное
развитие теплоэнергетики, освоение новых типов схем и оборудования для
получения и использования электрической и тепловой энергии, внедрение в
практику новых методов расчетов и конструирования, обновление нормативных
материалов – все это требует углубленных знаний у современных специалистов.
Поэтому целью
курсовой работы является расширение, углубление и закрепления знаний по
дисциплине и приобретение навыки их практического использования.
Данная
курсовая работа по энергетическим установкам ставит следующие задачи:
·
исследовать
влияние изменения параметров и структуры ПТС ПТУ с турбиной типа ПТ-145–130 на
показатели тепловой экономичности;
·
научиться
разбираться в тепловых схемах современных ТЭС и АЭС;
·
изучить
назначение, принцип действия и связи основного и вспомогательного оборудования
паротурбинных энергоблоков;
·
научиться
составлять и решать уравнения материальных и тепловых балансов элементов
тепловых схем;
·
научиться
определять показатели тепловой экономичности ТЭС и АЭС;
·
приобрести
навыки выбора основного и вспомогательного оборудования
1. Описание тепловой схемы
Электрическая
мощность энергоблока по заданию составляет 140 МВт. прототипом при разработке
тепловой схемы является установка ПТ-140–130 (Уральский ТМЗ).
принципиальная
тепловая схема энергетического блока представлена на рисунке 1.
Теплофикационная
паровая турбина ПТ-140–130 одновальная, двухцилиндровая. Оба теплофикационных
отбора выполнены в средней части ЦНД и разделены промежуточным отсеком.
Парораспределение ЦВД и ЦНД сопловое. Регулирование давления отопительных
отборов независимое и осуществляется с помощью поворотных диафрагм.
Производственный отбор пара осуществляется из выходного патрубка ЦВД.
Регенеративная
система турбоустановки включает подогреватели, утилизирующие теплоту пара из
уплотнений и эжекторов, четыре ПНД, деаэратор и три ПВД. Подогреватели низкого
давления питаются греющим паром из ЦНД турбины, а ПВД и деаэратор – из ЦВД.
каждый из
роторов валопровода лежит в двух опорных подшипниках. Задний подшипник ЦВД –
комбинированный: диски первых шести ступеней откованы за одно с валом,
остальные диски – насадные. Для уменьшения осевого усилия на валу в области
переднего концевого уплотнения ЦНД выполнен ступенчатый разгрузочный диск
больших размеров.
Корпус ЦНД
имеет два технологических разъема. Передняя и средняя части – литые, задняя –
сварная. Все диафрагмы установлены в обоймах, пространство между которыми
использовано для размещения патрубков отборов.
С учетом работы
в области значительной влажности из-за отсутствия промежуточного перегрева пара
лопатки последней ступени выполнены умеренной длины, что обеспечивает её
надёжность против эрозийного износа.
Система
регулирования турбины выполнена электрогидравлической. Рассматриваемая турбина
имеет четыре регулируемых параметра (давление в трех отборах и электрическая
мощность).
Система
регулирования обеспечивает все режимы, важные для турбины с отборами пара. В
частности, турбина может работать как турбина с двумя отборами, если диафрагма
верхнего отопительного отбора открыта полностью, а соответствующий регулятор
давления отключен. Полное закрытие диафрагмы ЧНД позволяет осуществить режим
работы с противодавлением: при этом тепло пара, пропускаемого через ЧНД для
вентиляции, используется для подогрева сетевой воды.
Электрическая
часть системы регулирования обеспечивает хорошее качество регулирования
мощности и давления в отборах и ускоряет срабатывание системы защиты в
аварийных ситуациях.
рисунок 1.1 –
Принципиальная тепловая схема энергоблока ПТ-145–130
2. Расчет
принципиальной тепловой схемы блока в базовом режиме
2.1 Определение
давлений пара в отборах турбины
2.1.1 подогрев питательной воды в тракте высокого давления (рис. 2.1)
где — температура насыщения при
давлении в деаэраторе Рд=0,7 МПа;
— температура питательной
воды,;
(по заданию);
.
Значение подогрева в
каждом подогревателе:
,
где – число ПВД в схеме.
.
подогрев основного
конденсата в тракте низкого давления (рис. 2.2).
где — температура основного
конденсата на входе в деаэратор;
— температура
основного конденсата на входе в группу ПВД.
,
здесь –
недогрев
воды до состояния насыщения в деаэраторе, принимаю .
,
где — температура насыщения
при давлении в конденсаторе Рк=0,003 МПа;
— подогрев основного
конденсата в охладителе эжекторов (ОЭ) , принимаю
— подогрев основного
конденсата в охладителе уплотнений (ОУ) , принимаю
, . температура питательной воды tпвj за каждым подогревателем – температура питательной воды за ПВД1; — температура пит. воды за ПВД2. Температура насыщения где – недогрев воды до состояния насыщения для
давление в подогревателях высокого
Давление пара в отборах турбины на ПВД С учетом
Температура – температура ок за ПНД5; — температура ок за ПНД6; — температура ок за ПНД7. Температура насыщения где – недогрев воды до состояния насыщения для
давление в
Давление пара С учетом
Температура , где – недогрев воды до состояния насыщения в сетевых подогревателях,
значения давления
2.2 процесс Таблица 2.1 – Относительный внутренний КПД hoi цилиндров ЦВД ЦНД 0,817 0,700 Определяем Определяем Р0¢=(0,97¸0,95) ×Р0=0,95 ×13=12,35 МПа. Определяем (по Р0 и h0). (по Р1 и S0). (по Р2 и S0). (по Р3 и S0). Определяем
Определяем потерь в производственном отборе 10¸15%: Р3¢=(0,90¸0,85) ×Р3=0,9 ×1,5208=1,36872 МПа. Определяем где . (по Р4 и Skt). (по Р5 и Skt). Определяем
Определяем Р5¢=(0,60¸0,70) ×Р5=0,7 ×0,226=0,1582 МПа. Определяем где . (по Р6 и Skt). (по Р7 и Skt). (по Рк и Skt). Определяем
Определение действительного Теоретический Действительный Теоретический Действительный Действительный 2.3 Составление сводной таблицы параметров пара и воды Значения значения значения давлений пара в подогревателях определены в п. 2.1. значения температуры дренажа греющего пара определены в п. 2.1. Значения энтальпий дренажа греющего пара определяются по программе , где – температура насыщения.
Значения давление Давление давление значения .
Удельная работа отборов
Коэффициент недовыработки мощности паром .
Таблица 2.2. Точка процесса в Элемен- ты тепловой схемы Пар в турбине (отборе) Пар в подог-ревателе дренаж греющего пара Питательная, Удельная работа Коэф. недовы-работки Ротб hотб Рп tн h’ tпв Рпв hпв,ок,св hj yj МПа кДж/кг МПа °С кДж/кг °С МПа кДж/кг кДж/кг — 0 — 13 3471,39 0′ — 12,35 3471,39 1 П1 4,1747 3195,83 3,9759 250 1085,69 245 19,5 1063,18 275,56 0,7564 2 П2 2,5937 3094,32 2,4702 223,32 959,03 218,32 19,5 941,5 377,07 0,667 3 П3 1,5208 2992,718 1,4484 196,64 837,28 191,64 19,5 823,51 478,672 0,577 3 Д 1,5208 2992,718 1,4484 164,95 697,13 164,95 0,7 697,13 478,672 0,577 4 П4 0,541 2849,996 0,515 152,95 645,00 149,95 1,1 632,42 621,394 0,451 5 П5 0,226 2738,668 0,215 122,483 514,34 119,483 1,1 502,22 732,722 0,352 6 П6 0,0795 2655,733 0,0757 92,015 385,45 89,015 1,1 373,63 815,657 0,279 7 П7 0,0225 2521,123 0,0214 61,5478 257,63 58,5478 1,1 245,99 950,267 0,1598 к’ К 0,0032 0,003 24,08 100,99 24,08 0,003 100,99 1131,063 0 5 ПСВ1 0,226 2738,668 0,215 122,483 514,34 112,483 1,5 472,85 732,722 0,352 6 ПСВ2 0,0795 2655,733 0,0757 92,015 385,45 82,015 1,5 344,55 815,657 0,279 2.4 Расчет схем отпуска теплоты рисунок 2.4 – Разобьем Qот по ступеням подогрева , где tпс, tос – температуры прямой на Gсв – расход сетевой воды в Ср – средняя изобарная tпс=150°С; tос=70°С; tПСВ1=112,48°С; tПСВ1=82,015°С; Ср=4.22¸4.24 кДж/(кг×°С); принимаю: Ср=4,22 Qот=100 МВт – тепловая нагрузка. Расход Тепловая ПСВ1: кВт; ПСВ2: кВт; ПВК: кВт. Расход Где GПСВ1, GПСВ2 – расходы греющего пара – энтальпии – энтальпии hп =0,98 – КПД сетевых подогревателей.
2.5 предварительная оценка расхода пара на турбину , где Nэ=140 МВт – заданная Hi – действительный hм, hг – КПД механический и генератора (принимаю kр – коэффициент GПСВ1, GПСВ2 – расходы греющего пара GП – расход пара из Yj – коэффициенты 2.6 Расчет вспомогательных элементов тепловой схемы В Охладители Служат для В расчете где – температура насыщения в конденсаторе (по табл. – подогрев основного конденсата в ОЭ, – подогрев основного конденсата в ОУ, примем ; Энтальпия Температура добавочной воды , энтальпия добавочной воды 2.7 Составление материальные балансы по пару Относительный расход пара на турбину , где т. к. РОУ в Относительный расход пара из парогенератора где – относительный – 0,002¸0,003, принимаю . материальные балансы по воде Относительный расход питательной воды , где – – Материальный баланс добавочной воды , где – — внутренние потери; . 2.8 Составление и решение уравнений материального и теплового ПВД 1 Рисунок 2.5. Уравнение , где — относительный расход пара на ПВД 1; — энтальпия греющего пара из отбора на ПВД1; — энтальпия дренажа греющего пара; – относительный расход питательной воды; — энтальпия питательной воды на выходе из ПВД1; — энтальпия питательной воды на выходе из ПВД2; – КПД поверхностного подогревателя. . ПВД 2 рисунок 2.6. Уравнение , где — относительный расход пара на ПВД 2; — энтальпия греющего пара из отбора на ПВД 2; — энтальпия дренажа греющего пара из ПВД 1; — энтальпия дренажа греющего пара из ПВД 2; – относительный расход питательной воды; – относительный расход дренажа из ПВД 1; — энтальпия питательной воды на выходе из ПВД 2; — энтальпия питательной воды на выходе из ПВД 3; – КПД поверхностного подогревателя.
ПВД 3 рисунок 2.7. Уравнение , где — относительный расход пара на ПВД 3; — энтальпия греющего пара из отбора на ПВД 3; — энтальпия дренажа греющего пара из ПВД 2; — энтальпия дренажа греющего пара из ПВД 3; – относительный расход питательной воды; – относительный расход дренажа из ПВД 2; — энтальпия питательной воды на выходе из ПВД 3; . Здесь – энтальпия воды в состоянии насыщения при давлении – подогрев воды в питательном насосе, здесь – удельный объем воды при давлении Рд.
2.9 Расчет деаэратора рисунок 2.8 – Составляем Где – относительный расход питательной воды; — 0,02¸0,04, принимаю ; – — — — — — – — — (см. . – энтальпия греющего пара на входе в деаэратор; – КПД смешивающего подогревателя, принимаю . Решая систему: с помощью программы MathCad получаем: ; 2.10 Составление и решение уравнений материального и теплового Рисунок 2.9 – Составляем Где — энтальпия пара из отбора на ПНД 4; — энтальпия пара из отбора на ПНД 5; — энтальпия пара из отбора на ПНД 6; — энтальпия пара из отбора на ПНД 7; — энтальпия дренажа из ПНД 4; — энтальпия дренажа из ПНД 5; — энтальпия дренажа из ПНД 6; — энтальпия дренажа из ПНД 7; — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на входе в — относительный расход основного конденсата в — относительный расход пара на ПСВ1; — относительный расход пара на ПСВ2. Решая систему с помощью программы MathCad получаем: ; ; ; ; ; ;
2.11 Проверка материального баланса рабочего Относительные расходы пара из отборов: α1=0,0596 – α2=0,05358 – α3=0,0442 – α3д=0,0575 – – относительный α4=0,0405 – α5=0,02819 – αПСВ1=0,09487 – α6=0,02647 – αПСВ2=0,0359 – α7=0,026699 – Относительный расход пара в конденсатор С другой стороны расход пара в конденсатор может быть найден как . Относительная ошибка . 2.12 Определение расхода пара на турбину где Nэ Hi – действительный — механический КПД, принят ; — КПД электрогенератора, принят ; Относительная ошибка . 2.13 Проверка мощности , где G0 – Hi – действительный – расход пара в конденсатор; — механический КПД, принят ; — КПД электрогенератора, принят ; Относительная ошибка . 3. Расчет показателей тепловой экономичности блока при работе в базовом 3.1 кВт. 3.2 Полная 3.3 Тепловая кВт. 3.4 3.5 кВт. 3.6 КПД ТУ . 3.7 . 3.8 , где — КПД ПГУ, принимаю — — удельный расход электроэнергии 3.9 3.10 . 3.11 Удельный расход условного 4. Расчет регенеративной системы второго режима Во втором расчетном режиме в отличие от первого добавочная вода подается 4.1 Расчет деаэратора рисунок 4.1. Составляем Где – относительный расход питательной воды; — – — — — — – — — . – энтальпия греющего пара на входе в деаэратор; – КПД смешивающего подогревателя, принимаю . Решая систему с помощью программы MathCad получаем: ; Рисунок 4.2 – 4.2 Составление Рисунок 4.3 – Составляем Где — энтальпия пара из отбора на ПНД 4; — энтальпия пара из отбора на ПНД 5; — энтальпия пара из отбора на ПНД 6; — энтальпия пара из отбора на ПНД 7; — энтальпия дренажа из ПНД 4; — энтальпия дренажа из ПНД 5; — энтальпия дренажа из ПНД 6; — энтальпия дренажа из ПНД 7; — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на входе в — относительный расход основного конденсата в — относительный расход пара на ПСВ1; — относительный расход пара на ПСВ2. Решая систему с помощью программы MathCad получаем: ; ; ; ; ;
4.3 Проверка материального баланса рабочего Относительные расходы пара из отборов: α1=0,0596 – α2=0,05358 – α3=0,0442 – α3д=0,0475678 – – относительный расход пара из производственного отбора; α4=0,0438289 – α5=0,0309285 – αПСВ1=0,09487 – α6=0,0291914 – αПСВ2=0,0359 – α7=0,02943836 – Относительный расход пара в конденсатор С другой стороны расход пара в конденсатор может быть найден как . Относительная ошибка . 4.4 Определение расхода пара на турбину где Nэ Hi – действительный — механический КПД, принят ; — КПД электрогенератора, принят ; Относительная ошибка . 4.5 Проверка мощности , где G0 – Hi – действительный теплоперепад – расход пара в конденсатор; — механический КПД, принят ; Относительная ошибка . 5. Расчет показателей тепловой экономичности блока при работе во 5.1 кВт. 5.2 Полная 5.3 кВт. 5.4 тепловая 5.5 кВт. 5.6 КПД ТУ . 5.7 . 5.8 , где — КПД ПГУ, принимаю — — удельный расход 5.9 5.10 . 5.11 Удельный расход условного 6. Расчет регенеративной системы третьего режима В третьем расчетном режиме в отличие от первого добавочная вода подается 6.1 материальный баланс добавочной воды , где – — возврат конденсата (принят 0%); — внутренние потери; . 6.2 Расчет Рисунок 6.1. Составляем Где – относительный расход питательной воды; — – — — — – — — – энтальпия греющего пара на входе в деаэратор; – КПД смешивающего подогревателя, принимаю . Решая систему с помощью программы MathCad получаем: ; 6.3 Составление Рисунок 6.2 – Составляем Где — энтальпия пара из отбора на ПНД 4; — энтальпия пара из отбора на ПНД 5; — энтальпия пара из отбора на ПНД 6; — энтальпия пара из отбора на ПНД 7; — энтальпия дренажа из ПНД 4; — энтальпия дренажа из ПНД 5; — энтальпия дренажа из ПНД 6; — энтальпия дренажа из ПНД 7; — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на выходе из — энтальпия основного конденсата на входе в — относительный расход основного конденсата в — относительный расход пара на ПСВ1; — относительный расход пара на ПСВ2. Решая систему с помощью программы MathCad получаем: ; ; ; ; ;
6.4 Проверка материального баланса рабочего Относительные расходы пара из отборов: α1=0,0596 – α2=0,05358 – α3=0,0442 – α3д=0,035427 – – относительный α4=0,04959 – α5=0,035647 – αПСВ1=0,09487 – α6=0,033866 – относительный αПСВ2=0,0359 – α7=0,034153 – Относительный расход пара в конденсатор С другой стороны расход пара в конденсатор может быть найден как . Относительная ошибка . 6.5 Определение расхода пара на турбину , где Nэ Hi – действительный — механический КПД, принят ; — КПД электрогенератора, принят ; Относительная ошибка . Расчет произведен верно. 6.6 Проверка мощности , где G0 – Hi – действительный – расход пара в конденсатор; — механический КПД, принят ; — КПД электрогенератора, принят ; Относительная ошибка . Расчет произведен верно. 7. Расчет показателей тепловой экономичности блока при работе в третьем 7.1 кВт. 7.2 Полная 7.3 кВт. 7.4 7.5 кВт. 7.6 КПД ТУ . 7.7 КПД . 7.8 , где — КПД ПГУ, принимаю — — удельный расход 7.9 7.10 . 7.11 Удельный расход условного 8. Анализ результатов, полученных в Сведем данные, полученные ранее в таблицу. Таблица 8.1 – Показатели тепловой экономичности энергоблока при работе в Наименование показателя базовый режим Второй режим Третий режим Расход пара на турбину, G0, 182,117 181,605 181,428 Расчетная электрическая мощность, N’э, МВт 139.997 140,01428 140,01339 Тепловая нагрузка ПГУ, Qпг, кВт 444277,468 443028,436 442596,64 Полная тепловая нагрузка ТУ, Qту, кВт 439459,73 438224,238 423426,634 Тепловая нагрузка ТУ на отопление, Qт, кВт 54183,67 54183,67 54183,67 Тепловая нагрузка ТУ на паровых 61105,38 61105,38 63710,874 тепловая нагрузка ТУ по 324170,68 322935,188 305532,09 КПД ТУ по производству э/э, 0,43187 0,4335 0,458217 КПД трубопроводов, связывающих ПГУ 0,989 0,989 0,957 КПД блока по отпуску э/э, 0,353 0,3543 0,37455 Удельный расход условного топлива 348,44 347,118 328,394 КПД блока по отпуску теплоты, 0,84322 0,84322 0,816 Удельный расход условного топлива 40,44 40,44 41,792 Для наглядного обоснования выбора более экономичного варианта вычислим Полный КПД энергоблока где – электрическая мощность, кВт, – – – полный расход условного топлива, кг/с, — низшая теплота сгорания условного топлива. 1 вариант Расход Расход Расход условного
2 вариант Расход Расход Расход условного
3 вариант Расход Расход Расход
Вывод: КПД энергоблока при работе в третьем расчетном режиме превышает Однако самый 9. Выбор оборудования пароводяного тракта 9.1 Выбор насосов 9.1.1 максимальная где Gсв=296,21 υпс=f(Рсв; υос=f(Рсв; где Рсв=1,5 ρв=1000 кг/м3 – g=9,8 м2/с Выбираем насос 9.1.2 максимальная где υ=f(Ркн; – расход основного конденсата; где Рок=1,1 Рк=0,003 МПа – давление в ρв=1000 кг/м3 – g=9,8 м2/с выбираем подача напор Схема 9.1.3 максимальная где υ=f(Рпн; здесь – напор, развиваемый питательным насосом; – расход питательной воды; Напор где Рпв=19,5 Рд=0,7 МПа – давление в деаэраторе; ρв=1000 кг/м3 – g=9,8 м2/с выбираем подача напор Схема 9.1.4 максимальная где – расход дренажа из ПСВ 1; υ=f(РПСВ1; Напор где Рок=1,1 РПСВ1=0,215 МПа – давление в ρв=1000 кг/м3 – g=9,8 м2/с выбираем 9.1.5 максимальная где – расход дренажа из ПСВ 2; υ=f(РПСВ2; Напор где Рок=1,1 РПСВ2=0,0757 МПа – давление в ρв=1000 кг/м3 – g=9,8 м2/с выбираем 9.1.6 максимальная где – расход дренажа из ПНД 5; υ=f(РП5; здесь h‘П5 – энтальпия насыщения в ПНД РП5=0,215 МПа – давление в где Рок=1,1 ρв=1000 кг/м3 – g=9,8 м2/с Выбираем 9.1.7 максимальная где – расход дренажа из ПНД 6; υ=f(РП6; здесь h‘П6 – энтальпия насыщения в ПНД РП6=0,0757 МПа – давление в Напор где Рок=1,1 ρв=1000 кг/м3 – g=9,8 м2/с выбираем подача напор Схема 9.2 Выбор деаэратора давление в Номинальная выбираем деаэрационную с Емкость бака Выбираем 9.3 Выбор подогревателей 9.3.1 ПВД поверхность где — расход пара; h1=3195,83 кДж/кг – h‘1=1085,69 кДж/кг – k – коэффициент – средний температурный напор, здесь , Выбираем 9.3.2 ПВД Расход Поверхность где — расход пара; h2=3094,32 кДж/кг – h‘2=959,03 кДж/кг – k – коэффициент – средний температурный напор, здесь , Выбираем 9.3.3 ПВД Расход Поверхность где — расход пара; h3=2992,718 кДж/кг – h‘3=837,28 кДж/кг – k – коэффициент – средний температурный напор, здесь , Выбираем 9.3.4 ПНД Расход основного поверхность где — расход пара; h4=2849,996 кДж/кг – h‘4=645,00 кДж/кг – k – коэффициент – средний температурный напор, здесь , Выбираем 9.3.5 ПНД Расход поверхность где – расход пара; h5=2738,668 кДж/кг – h‘5=514,34 кДж/кг – k – коэффициент – средний температурный напор, здесь , Выбираем 9.3.6 ПНД Расход поверхность где – расход пара; h6=2655,733 кДж/кг – h‘6=385,45 кДж/кг – k – коэффициент – средний температурный напор, здесь , Выбираем 9.3.7 ПНД Расход поверхность где – расход пара; h7=2521,123 кДж/кг – h‘7=257,63 кДж/кг – k – коэффициент – средний температурный напор, здесь , Выбираем 9.4 Выбор сетевых подогревателей 9.4.1 ПСВ Рсв=1,5 МПа, Рп=0,215 МПа, Gсв=296,21 кг/с, Gп=17,469 кг/с, tп=124,12°С, tсв вх=82,015°С, tсв вых=112,48°С. выбираем ПСВ-200–7–15 9.4.2 ПСВ Рсв=1,5 МПа, Рп=0,0757 МПа, Gсв=296,21 кг/с, Gп=6,616 кг/с, tп=93,32°С, tсв вх=70°С, tсв вых=82,015°С. выбираем ПСВ-200–7–15 9.5 Выбор ПВК Расход Тепловая выбираем 9.6 Выбор вспомогательных теплообменников Из Конденсатор основной Охладитель 9.7 Выбор парового котла Тип котла – Р0=13 МПа, t0=550 °С, tпв=245 °С, Dп=1,013•181,428=183,786 выбираем Dп=670 т/ч, Р0=13,8 Составляем Таблица 9.1 № п. Тип оборудования Типоразмер Наименование параметра Расчетные параметры Параметры оборудования Кол-во 1. Сетевой насос СЭ2500–180 Подача, м3/ч 1182,32 2500 1+1 Напор, м 153,06 180 Конденсатный насос КсВ500–150 Подача, м3/ч 445,284 500 1+1 Напор, м 111,94 150 Питательный насос ПЭ-780–200 Подача, м3/ч 764,18 780 1+1 Напор, м 1918,367 2030 Дренажный насос Кс80–155 Подача, м3/ч 66,03 80 1 Напор, м 90,306 155 Кс32–150 Подача, м3/ч 27 30 1 Напор, м 104,52 150 Кс80–155 Подача, м3/ч 62,097 80 1 Напор, м 90,306 155 Кс32–150 Подача, м3/ч 24,678 30 1 Напор, м 104,52 150 2. Деаэрационная колонка КДП-1000А Номинальная произв-ть, кг/с 202,165 277,8 1 Рабочее давление, МПа 0,7 0,76 Рабочая температура, °С 164,95 164,19 Деаэраторный бак БДП-120–2А объем, м3 54,096 150 1 3. Подогреватель высокого давления ПВ-775–265–45 Площадь поверхности теплообмена, м2 631,567 775 1 Максимальная температура пара, °С 237,39 405 Расход воды, кг/с 183,787 194,4 ПВ-760–230–14–1 Площадь поверхности теплообмена, м2 574,49 676 1 Максимальная температура пара, °С 225,92 350 Расход воды, кг/с 183,787 236,1 ПВ-760–230–14–1 Площадь поверхности теплообмена, м2 574,49 676 Максимальная температура пара, °С 350 Расход воды, кг/с 183,787 236,1 Подогреватель низкого давления ПН-550–25–1-IV Площадь поверхности теплообмена, м2 448,7 580 1 Максимальная температура пара, °С 154,83 285 Расход воды, кг/с 152,43 216,7 ПН-400–26–2-IV Площадь поверхности теплообмена, м2 325,358 400 1 Максимальная температура пара, °С 124,12 400 Расход воды, кг/с 119,757 208,3 ПН-400–26–2-IV Площадь поверхности теплообмена, м2 315,49 400 1 Максимальная температура пара, °С 93,32 400 Расход воды, кг/с 107,1 208,3 ПН-400–26–2-IV Площадь поверхности теплообмена, м2 315,49 400 1 Максимальная температура пара, °С 62,63 400 Расход воды, кг/с 107,1 208,3 Сетевой подогреватель ПСВ-200–7–15 давление пара, МПа 0,215 0,78 3 Температура пара, °С 124,12 164,2 Расход пара, кг/с 17,469 18,28 давление воды, МПа 1,5 1,57 Температура воды вх/вых, °С 82,015/ 112,48 70/150 Расход сетевой воды, кг/с 296,21 111 ПСВ-200–7–15 Давление пара, МПа 0,0757 0,78 3 температура пара, °С 93,32 164,2 Расход пара, кг/с 6,616 18,28 давление воды, МПа 1,5 1,57 Температура воды вх/вых, °С 70/112,48 70/150 Расход сетевой воды, кг/с 296,21 111 4. Пиковый Водогрейный котел КВ-ГМ-50–150 Номинальная теплопроизво-дительность, 46900 58200 1 Рабочее давление, МПа 1,5 0,98÷2,45 Температура на входе, °С 112,48 70÷110 температура на выходе, °С 150 150 Расход воды, т/ч 1066,356 1230 5. Конденсатор К2–6000–1 1 основной эжектор ЭП-3–2А 2 Охладитель уплотнений ЭУ-120–1 1 6. Паровой котел П-60 давление острого пара, МПа 13 13,8 Температура острого пара, °С 550 545 температура пит. воды, °С 245 240 Паропроизво-дительность, кг/с 661,63 670 КПД 0,87 0,87 Заключение В ходе Список литературы 1. Расчет показателей работы 2. тепловые и атомные 3. тепловые и атомные Л.С. Стерман, В.М. Лавыгин, 4. тепловые электрические В.Я. Гиршфельда. – 3-е
где Z – число ПНД в схеме.
в подогревателях высокого давления
ПВД , принимаю .
давления
потерь давление пара в отборе
основного конденсата (ок) tокj за каждым подогревателем
в подогревателях низкого давления
ПВД , принимаю .
подогревателях высокого давления
в отборах турбины на ПНД
потерь давление пара в отборе
сетевой воды за сетевыми подогревателями
принимаю .
пара в отопительных отборах турбины
расширения пара в теплофикационной турбине с промышленным отбором
значения КПД hoi цилиндров турбины типа ПТ-140–130
давление пара в точке 0¢ за стопорным и регулирующим клапанами турбины по
h-S диаграмме на пересечении энтальпии h0 и давления Р0¢ меньше Р0 на
величину потерь от дросселирования в стопорном (СК) и регулирующих (РК)
клапанах (3¸5% от Р0):
энтальпии пара в теоретических точках ЦВД:
энтальпии пара в отборах ЦВД:
энтальпии пара в теоретических точках ЦНД:
энтальпии пара в отборах ЦНД:
давление пара в точке 5¢ с учетом потерь в отопительном отборе 30¸40%:
энтальпии пара в теоретических точках ЦНД:
энтальпии пара в отборах ЦНД:
теплоперепада турбины
теплоперепад ЦВД
теплоперепад ЦВД
теплоперепад ЦНД
теплоперепад ЦНД
теплоперепад турбины
давлений пара в отборах турбины определены в п. 2.1.
энтальпий пара в отборах турбины определены в процессе построения процесса
расширения пара в турбине в hs-диаграмме в п. 2.2.
как значения температуры насыщения в подогревателях.
Н2О
температуры питательной воды, основного конденсата, сетевой воды определены в п. 2.1.
питательной воды МПа;
основного конденсата МПа, принимаю
МПа.
сетевой воды МПа, принимаю МПа.
энтальпий питательной воды, основного конденсата, сетевой воды определяются по
программе Н2О
– параметры пара, воды и конденсата
турбине
сетевая вода, основной конденсат
отбора
Расчетная схема отпуска теплоты с ПВК
сетевой воды QСП и QПВК учитывая, что тепловая нагрузка любого подогревателя при
постоянной теплоемкости воды Ср пропорциональна нагреву воды в нем.
Тогда:
входе в теплосеть и обратной на выходе сетевой воды, которые определяются из
температурного графика теплосети; tПСВ1, tПСВ2 – температура сетевой
воды за ПСВ1 и ПСВ2 соответственно;
кг/с;
теплоемкость воды.
кДж/(кг×°С);
сетевой воды
нагрузка
греющего пара из отборов на ПСВ1 и ПСВ2 определяются из уравнений тепловых балансов:
соответственно на ПСВ1 и ПСВ2;
греющего пара из отборов соответственно на ПСВ1 и ПСВ2;
дренажа греющего пара соответственно из ПСВ1 и ПСВ2;
электрическая мощность;
теплоперепад турбины, кДж/кг;
hм=0,98, hг =0,98);
регенерации, он зависит от многих факторов и находится в пределах от 1,15 до
1,4 (принимаю kр =1,21);
соответственно на ПСВ1 и ПСВ2;
производственного отбора;
недовыработки мощности отборов.
рассматриваемой схеме, вспомогательными элементами являются охладители
эжекторов и уплотнений.
эжекторов (ОЭ) и уплотнений (ОУ)
конденсации пара из эжекторов и уплотнений турбины, при этом проходящий через
них основной конденсат подогревается.
нужно учесть подогрев основного конденсата. С учетом этого подогрева
температура основного конденсата после ОЭ и ОУ запишется следующим образом
2.2);
принимаю ;
основного конденсата при этой температуре равна
общих уравнений материального баланса
схеме отсутствует.
расход утечек, принимается 0,005÷0,012, принимаю ;
относительный расход пара из уплотнений турбины, принимается
относительный расход из парогенератора;
относительный расход продувочной воды, принимаю, т. к.
котел прямоточный.
внешние потери. Здесь – расход пара из
производственного отбора, — возврат конденсата (принят 70%);
балансов подогревателей высокого давления регенеративной системы
– Расчетная схема ПВД 1
теплового баланса для ПВД 1:
– Расчетная схема ПВД 2
теплового баланса для ПВД 2:
– Расчетная схема ПВД 3
теплового баланса для ПВД 3:
в деаэраторе Рд,
Расчетная схема деаэратора
систему уравнений материального и теплового балансов
относительный расход пара из уплотнений турбины, принимается
относительный расход дренажа из ПВД 3;
относительный расход пара на деаэратор;
относительный расход добавочной воды;
относительный возврат конденсата;
относительный расход основного конденсата в деаэратор;
энтальпия воды в состоянии насыщения при давлении Рд;
энтальпия пара в состоянии насыщения при давлении Рд;
энтальпия дренажа греющего пара из ПВД 3;
энтальпия греющего пара из отбора на деаэратор;
п. 2.6.1).
здесь – температура возвращаемого конденсата, принимаю
;
балансов подогревателей низкого давления регенеративной системы
Расчетная схема группы ПНД
систему уравнений материального и теплового балансов для группы ПНД в
соответствии с расчетной схемой
ПНД 4;
ПНД 5;
ПНД 6;
ПНД 7;
группу ПНД;
деаэратор;
тела в схеме
относительный расход пара в ПВД 1;
относительный расход пара в ПВД 2;
относительный расход пара в ПВД 3;
относительный расход пара в деаэратор;
расход пара из производственного отбора;
относительный расход пара в ПНД 4;
относительный расход пара в ПНД 5;
относительный расход пара в ПСВ1;
относительный расход пара в ПНД 6;
относительный расход пара в ПСВ2;
относительный расход пара в ПНД 7.
Расчет произведен верно.
– заданная электрическая мощность;
теплоперепад турбины;
Расчет произведен верно.
МВт,
расход пара на турбину;
теплоперепад турбины;
Расчет произведен верно.
режиме
Тепловая нагрузка ПГУ
тепловая нагрузка ТУ
нагрузка ТУ на отопление
тепловая нагрузка ТУ на паровых потребителей
тепловая нагрузка ТУ по производству электроэнергии
по производству электроэнергии
КПД
трубопроводов, связывающих ПГУ с ТУ
КПД
блока по отпуску электроэнергии
для ТЭС на твердом топливе;
на собственные нужды станции, принимается для ТЭС на твердом топливе kсн=0,040¸0,090, принимаю kсн=0,05.
Удельный расход условного топлива на выработку
электроэнергии
КПД блока по отпуску теплоты
топлива на выработку теплоты
в конденсатор. В этом случае расчет схемы целесообразно начать с расчета
деаэратора, т. к. все параметры, определенные в п. 2.1 – 2.8. для
первого и второго режимов совпадают. Принципиальная тепловая схема блока при
работе во втором режиме приведена на рисунке 4.2.
– Расчетная схема деаэратора
систему уравнений материального и теплового балансов
относительный расход пара из уплотнений турбины, принят ;
относительный расход дренажа из ПВД 3;
относительный расход пара на деаэратор;
относительный возврат конденсата;
относительный расход основного конденсата в деаэратор;
энтальпия воды в состоянии насыщения при давлении Рд;
энтальпия пара в состоянии насыщения при давлении Рд;
энтальпия дренажа греющего пара из ПВД 3;
энтальпия греющего пара из отбора на деаэратор;
здесь – температура возвращаемого конденсата, принимаю
;
Принципиальная тепловая схема энергоблока при работе во втором расчетном режиме
и решение уравнений материального и теплового балансов подогревателей низкого
давления регенеративной системы
Расчетная схема группы ПНД
систему уравнений материального и теплового балансов для группы ПНД в
соответствии с расчетной схемой
ПНД 4;
ПНД 5;
ПНД 6;
ПНД 7;
группу ПНД;
деаэратор;
тела в схеме
относительный расход пара в ПВД 1;
относительный расход пара в ПВД 2;
относительный расход пара в ПВД 3;
относительный расход пара в деаэратор;
относительный расход пара в ПНД 4;
относительный расход пара в ПНД 5;
относительный расход пара в ПСВ1;
относительный расход пара в ПНД 6;
относительный расход пара в ПСВ2;
относительный расход пара в ПНД 7.
Расчет произведен верно.
– заданная электрическая мощность;
теплоперепад турбины;
Расчет произведен верно.
МВт,
расход пара на турбину;
турбины;
Расчет произведен верно.
втором расчетном режиме
тепловая нагрузка ПГУ
тепловая нагрузка ТУ
Тепловая нагрузка ТУ на отопление
нагрузка ТУ на паровых потребителей
тепловая нагрузка ТУ по производству электроэнергии
по производству электроэнергии
КПД
трубопроводов, связывающих ПГУ с ТУ
КПД
блока по отпуску электроэнергии
для ТЭС на твердом топливе;
электроэнергии на собственные нужды станции, принимается для ТЭС на твердом
топливе kсн=0,040¸0,090,
принимаю kсн=0,05.
Удельный расход условного топлива на выработку
электроэнергии
КПД блока по отпуску теплоты
топлива на выработку теплоты
в конденсатор, возврат конденсата равен 0%. В этом случае необходимо уточнить
материальный баланс добавочной воды и начать расчет схемы с расчета деаэратора,
т. к. все параметры, определенные в п. 2.1 – 2.8. (за исключением п. 2.7.3)
для первого и третьего режимов совпадают. принципиальная тепловая схема блока
при работе в третьем расчетном режиме соответствует схеме при работе во втором
расчетном режиме и приведена на рисунке 4.2.
внешние потери. Здесь – расход пара из
производственного отбора,
деаэратора
– Расчетная схема деаэратора
систему уравнений материального и теплового балансов
относительный расход пара из уплотнений турбины, принят ;
относительный расход дренажа из ПВД 3;
относительный расход пара на деаэратор;
относительный расход основного конденсата в деаэратор;
энтальпия воды в состоянии насыщения при давлении Рд;
энтальпия пара в состоянии насыщения при давлении Рд;
энтальпия дренажа греющего пара из ПВД 3;
энтальпия греющего пара из отбора на деаэратор;
и решение уравнений материального и теплового балансов подогревателей низкого
давления регенеративной системы
Расчетная схема группы ПНД
систему уравнений материального и теплового балансов для группы ПНД в
соответствии с расчетной схемой
ПНД 4;
ПНД 5;
ПНД 6;
ПНД 7;
группу ПНД;
деаэратор;
тела в схеме
относительный расход пара в ПВД 1;
относительный расход пара в ПВД 2;
относительный расход пара в ПВД 3;
относительный расход пара в деаэратор;
расход пара из производственного отбора;
относительный расход пара в ПНД 4;
относительный расход пара в ПНД 5;
относительный расход пара в ПСВ1;
расход пара в ПНД 6;
относительный расход пара в ПСВ2;
относительный расход пара в ПНД 7.
Расчет произведен верно.
– заданная электрическая мощность;
теплоперепад турбины;
МВт,
расход пара на турбину;
теплоперепад турбины;
расчетном режиме
Тепловая нагрузка ПГУ
тепловая нагрузка ТУ
Тепловая нагрузка ТУ на отопление
тепловая нагрузка ТУ на паровых потребителей
тепловая нагрузка ТУ по производству электроэнергии
по производству электроэнергии
трубопроводов, связывающих ПГУ с ТУ
КПД
блока по отпуску электроэнергии
для ТЭС на твердом топливе;
электроэнергии на собственные нужды станции, принимается для ТЭС на твердом
топливе kсн=0,040¸0,090,
принимаю kсн=0,05.
Удельный расход условного топлива на выработку
электроэнергии
КПД блока по отпуску теплоты
топлива на выработку теплоты
результате расчета трех режимов работы энергоблока
трех режимах
потребителей, Qп, кВт
производству э/э, , кВт
с турбиной,
по отпуску э/э, ,
по отпуску теплоты, ,
полный КПД энергоблока для каждого режима.
тепловая нагрузка ТУ на паровых потребителей, кВт (см. таб. 8.1),
тепловая нагрузка ТУ теплофикационных отборов ТУ, кВт (см. таб. 8.1),
здесь – расход условного топлива по отпуску
теплоты, — расход условного топлива по отпуску
электроэнергии, — расход условного топлива на ПВК,
где – тепловая нагрузка на ПВК (см. п. 2.4.3).
условного топлива на выработку электроэнергии
условного топлива на выработку теплоты
топлива на ПВК
условного топлива на выработку электроэнергии
условного топлива на выработку теплоты
топлива на ПВК
условного топлива на выработку электроэнергии
условного топлива на выработку теплоты
условного топлива на ПВК
КПД энергоблока при работе в базовом и втором расчетном режимах. При работе
энергоблока в базовом режиме добавочная вода подавалась в схему в деаэратор.
При этом температура воды в деаэраторе , энтальпия воды в
деаэраторе ,
а температура и энтальпия добавочной воды соотвтественно. То
есть добавочная вода «охлаждает» воду в деаэраторе, кроме того, для подогрева
её в деаэраторе требуется дополнительный расход пара из отбора турбины. Во
втором и третьем расчетном режимах добавочная вода подается в конденсатор, при
этом температура основного конденсата в этом теплообменнике составляет , энтальпия основного конденсата При
подаче добавочной воды в конденсатор её подогрев осуществляется за счет
низкопотенциального тепла и не требует затрат тепла пара из отборов турбины с
высоким давлением.
большой КПД получен при расчете третьего режима, который отличается от второго
тем, что в этом режиме возврат конденсата принят 0%, что в
первую очередь повлияло на величину. В силу отрицательной
зависимости значения полной тепловой нагрузки ТУ от значения первое
значительно уменьшилось относительно первых двух расчетных режимов. Кроме того,
тепловая нагрузка на паровых потребителей в
третьем расчетном режиме оказалась выше, чем в первых двух режимах. Таким
образом, значение тепловой нагрузки турбоустановки по производству
электроэнергии в третьем режиме получилось значительно меньше относительно
первых двух, что при незначительных изменениях расчетной электрической мощности
повлияло на
Сетевой насос
подача
кг/с – расход сетевой воды;
tпс)= 0,0010898 м3/кг – удельный объем
прямой сетевой воды;
tпс)= 0,0010221 м3/кг – удельный объем
обратной сетевой воды;
МПа – давление сетевой воды;
плотность воды;
– ускорение свободного падения;
типа СЭ2500–180 [2, таб. 5.6]. характеристики насоса: подача напор Схема
включения – один рабочий и один резервный для всей ТЭС, каждый на 100% полного
расхода воды.
Конденсатный насос
подача
tк)= 0,001 м3/кг – удельный объем;
МПа – давление основного конденсата;
конденсаторе;
плотность воды;
– ускорение свободного падения;
насос типа КсВ500–150 [2, таб. 5.5]. характеристики насоса:
включения – один рабочий и один резервный для всей ТЭС, каждый на 100% полного
расхода воды.
Питательный насос
подача
tд)= 0,0011 м3/кг – удельный объем,
МПа – давление питательной воды;
плотность воды;
– ускорение свободного падения;
насос типа ПЭ-780–200 [2, таб. 5.4]. характеристики насоса:
включения – один рабочий и один резервный для всей ТЭС, каждый на 100% полного
расхода воды.
Дренажный насос для ПСВ 1
подача
tsПСВ1)= 0,001 м3/кг – удельный
объем;
МПа – давление в линии основного конденсата;
ПСВ 1;
плотность воды;
– ускорение свободного падения;
насос типа Кс80–155 [2, таб. 5.5]. характеристики насоса: подача напор Схема
включения без резерва с применением резервной линии каскадного слива дренажа в конденсатор.
Дренажный насос для ПСВ 2
подача
tsПСВ2)= 0,001 м3/кг – удельный
объем;
МПа – давление в линии основного конденсата;
ПСВ 2;
плотность воды;
– ускорение свободного падения;
насос типа Кс32–150 [2, таб. 5.5]. характеристики насоса: подача напор Схема
включения без резерва с применением резервной линии каскадного слива дренажа в
конденсатор.
Дренажный насос для ПНД 5
подача
h‘П5)= 0,0010626 м3/кг
– удельный объем,
5,
ПНД 5;
МПа – давление в линии основного конденсата;
плотность воды;
– ускорение свободного падения;
насос типа Кс80–155 [2, таб. 5.5]. характеристики насоса: подача напор Схема
включения без резерва с применением резервной линии каскадного слива дренажа в
конденсатор.
Дренажный насос для ПНД 6
подача
h‘П6)= 0,0010785 м3/кг
– удельный объем,
6,
ПНД 6;
МПа – давление в линии основного конденсата;
плотность воды;
– ускорение свободного падения;
насос типа Кс32–150 [2, таб. 5.5]. характеристики насоса:
включения без резерва с применением резервной линии каскадного слива дренажа в
конденсатор.
деаэраторе Рд=0,7 МПа; температура насыщения tд=164,95 °С;
производительность
колонку типа КДП-1000А [2, таб. 3.25]
характеристиками: номинальная производительность 277,8 кг/с, рабочее давление
0,76 МПа, рабочая температура 164,19 °С, объем 17 м3.
деаэратора должна обеспечивать 15% запаса ПВ на 3,5 минуты: ,
деаэраторный бак типа БДП-120–2А [2, таб. 3.26] объемом 150 м3.
1
теплообмена
энтальпия пара первого отбора;
энтальпия дренажа из ПВД 1;
теплопередачи;
.
подогреватель ПВ-775–265–45 [2, таб. 3.22] с характеристиками: площадь
теплообмена 775 м2, максимальная температура пара 405°С;
номинальный расход воды 194,4 кг/с.
2
питательной воды
теплообмена
энтальпия пара второго отбора;
энтальпия дренажа из ПВД 2;
теплопередачи;
.
подогреватель ПВ-760–230–14–1 [2, таб. 3.22] с характеристиками: площадь
теплообмена 676 м2, максимальная температура пара 350 °С;
номинальный расход воды 236,1 кг/с.
3
питательной воды
теплообмена
энтальпия пара третьего отбора;
энтальпия дренажа из ПВД 3;
теплопередачи;
.
подогреватель ПВ-760–230–14–1 [2, таб. 3.22] с характеристиками: площадь
теплообмена 676 м2, максимальная температура пара 350°С;
номинальный расход воды 236,1 кг/с.
4
конденсата
теплообмена
энтальпия пара четвертого отбора;
энтальпия дренажа из ПНД 4;
теплопередачи;
.
подогреватель ПН-550–25–1-IV [2, таб. 3.19] с характеристиками: площадь
теплообмена 580 м2, максимальная температура пара 285°С;
номинальный расход воды 216,7 кг/с.
5
основного конденсата
теплообмена
энтальпия пара пятого отбора;
энтальпия дренажа из ПНД 5;
теплопередачи;
.
подогреватель ПН-400–26–2-IV [2, таб. 3.19] с характеристиками: площадь
теплообмена 400 м2, максимальная температура пара 400 °С;
номинальный расход воды 208,3 кг/с.
6
основного конденсата
теплообмена
энтальпия пара шестого отбора;
энтальпия дренажа из ПНД 6;
теплопередачи;
.
подогреватель ПН-400–26–2-IV [2, таб. 3.19] с характеристиками: площадь
теплообмена 400 м2, максимальная температура пара 400°С;
номинальный расход воды 208,3 кг/с.
7
основного конденсата
теплообмена
энтальпия пара седьмого отбора;
энтальпия дренажа из ПНД 7;
теплопередачи;
.
подогреватель ПН-400–26–2-IV [2, таб. 3.19] с характеристиками: площадь
теплообмена 400 м2, максимальная температура пара 400°С;
номинальный расход воды 208,3 кг/с.
1
[2, таб. 3.29] с характеристиками: давление пара 0,78 МПа, температура пара
164,2°С, номинальный расход пара 18,28 кг/с, давление воды 1,57 МПа,
температура воды на входе / выходе 70/150°С, номинальный расход воды 111
кг/с, 3 шт.
2
[2, таб. 3.29] с характеристиками: давление пара 0,78 МПа, температура пара
164,2°С, номинальный расход пара 18,28 кг/с, давление воды 1,57 МПа,
температура воды на входе / выходе 70/150°С, номинальный расход воды 111
кг/с, 3 шт.
сетевой воды Gсв=296,21 кг/с =1066,356 т/ч,
нагрузка ПВК Qпвк=46900 кВт.
котел водогрейный типа КВ-ГМ-50–150 [2, таб. 1.64] с характеристиками:
номинальная теплопроизводительность 58,2 МВт, рабочее давление 0,98 – 2,45 МПа,
расход воды через котел для пикового режима 1230 т/ч, температура на входе в
котел 70–110°С, температура на выходе из котла 150°С.
теплообменного оборудования, комплектующего ПТУ ПТ-140–130:
К2–6000–1,
эжектор ЭП-3–2А (2 шт.),
уплотнений ЭУ-120–1.
прямоточный, без пп.
кг/с = 661,63 т/ч.
котел П-60 с параметрами:
МПа, t0=545 °С, tпв=240 °С,
сводную таблицу параметров выбранного оборудования (таблица 9.1).
кВт
расчета курсовой работы были решены поставленные задачи проектирования. В
результате расчета были просчитаны показатели тепловой экономичности для трех
режимов работы энергоблока и выбран наиболее экономичный режим. Также был
произведен выбор оборудования для этого режима и составлена заказная
спецификация. Были расширены знания по дисциплине и в ходе расчета были
осмыслены вопросы на которые не было обращено особое внимание в прошлом
семестре.
электростанций. Методические указания для
студентов направления 550900 «Теплоэнергетика», специальностей 100500 «Тепловые
электрические станции» и 101000 «Атомные электрические станции и установки».
– Томск: Изд. ТПУ, 2001. – 44 с.
электростанции; Справочник/ Под общ. ред. чл.-корр. ран А.В. Клименко и
проф. В.М. Зорина. – 3-е изд., перераб. и доп. – М.: Издательство МЭИ,
2003 – 648 с.: ил. – (Теплоэнергетика и теплотехника; Кн. 3).
электрические станции: учебник для вузов /
С.Г. Тишин. – 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Издательский дом МЭИ, 2008.
– 464 с., ил.
станции: Учебник для вузов / Под ред.
изд., перераб. и доп. – М.: Энергоиздат, 1987. – 328 с.: ил.
Учебная работа. Исследование влияния изменения параметров и структуры ПТС ПТУ с турбиной типа ПТ-145–130 на показатели тепловой экономичности